糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪性能研究 71页

硕士学位论文糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪性能研究武卫峰指导老师黄榜彪教授专业名称土木工程学科门类工学论文提交日期2015年6月10日 分类号密级公开UDC学校代码10594硕士学位论文题目糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪性能研究英文题目Studyontheshearpropertyofmolassesalcoholwasteliquidofshalebrick姓名武卫峰专业名称土木工程学科门类工学指导老师黄榜彪教授论文提交日期2015年6月10日论文答辩日期2015年5月28日答辩委员会主席黄任常教授论文评阅人董健苗教授王磊教授张喜德教授 广西科技大学硕士学位论文摘要摘要随着人们生活水平的不断提高，人们对蔗糖和酒精的需求不断增加，同样糖蜜乙醇废液的排放量也在不断增加。广西的蔗糖产量居全国第一，其副产物糖蜜乙醇废液如何无害化、资源化的处理成为阻碍广西区某些大型城市发展的枷锁。国家发布了《关于印发进一步做好禁止使用实心粘土砖工作的意见的通知》明令“禁粘”“禁实”以及大力发展新型建筑材料的背景下，糖蜜乙醇废液页岩砖砌体研发不仅符合国家政策的要求，而且对广西区大中城市的发展起到促进的作用。本次实验主要对糖蜜乙醇废液页岩砖的基本力学性能—抗剪性能和剪压复合抗剪进行实验分析。为今后糖蜜乙醇废液页岩砖形成地方标准提供数据，进而促进糖蜜乙醇页岩砖在广西区大面积推广。根据试验的结果分析有：（1）对试验所得的抗剪强度数据进行回归处理，可得出糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的沿通缝抗剪强度平均公式。与现行2011规范规定的抗剪强度公式相比，糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的抗剪性能有所提升。与普通的页岩砖相比强度提升的原因在于：糖蜜乙醇废液页岩实心砖表面较粗糙；砂浆的粘结力强。糖蜜乙醇废液页岩多孔砖强度提升原因为：多孔砖砌体销键的存在对通缝抗剪至关重要；多孔砖砌体在销键抗剪和粘结抗剪的协同作用下，抗剪强度大大提升。（2）分别以纯剪强度和抗压强度对试验所得的剪压抗剪强度数据进行回归处理，得出糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的剪压复合抗剪强度平均公式。从试验数据可以看出：在压力和剪力共同作用下，两种砖砌体的受力曲线的走势大致相同；从整体来讲糖蜜乙醇废液页岩实心砖的剪压复合抗剪强度高于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖。关键词：糖蜜乙醇废液；通缝抗剪；复合抗剪I 广西科技大学硕士学位论文AbstractAbstractWiththecontinuousimprovementofpeople"slivingstandards,peopledemandforsugarandalcoholarealsoontheincrease,thesamemolassesethanolwastewateremissionsareincreasingyearbyyear.ThesugaroutputofGuangxiprovincerankedfirstinthecountry,andtheby-productmolassesalcoholwasteliquidtoharmlesstreatment,recyclinghasbecometheobstacleofGuangxiDistrict,somelargecitydevelopmentshackles.Thestatehasissued"ontheissuanceoffurtherprohibittheuseofsolidclaybrickworkoftheviewsofthenotice"clearly"banstick""cut"andthedevelopmentofnewbuildingmaterialsinthecontextofmolassesethanolwastewater,shalebrickmasonrydevelopmentnotonlyinlinewithnationalpolicyrequirements,butalsoforthedevelopmentoflargeandmedium-sizedcityGuangxidistrictplaysapromotingrole.Thisexperimentmainlyofmolassesethanolwastewaterthecompressivethebasicmechanicalproperties,shearstrengthandshearcompressioncompositeshearexperimentanalysis.Toprovidedataforfuturewastemolassesethanolliquidshaleformationoflocalstandards,andthenpromotethemolassesethanolshalebrickinlargeareaofGuangxiregion.Basedonthetestresultsanalysis:(1)Theantishearstrengthoftheregressionofexperimentaldata,thewasteliquidofmolassesethanolshalehollowbrickandporousbrickmasonrycracksalongtheshearstrengthformulaofaverage.Withthecurrentrulesandregulationsof2011,comparedtotheshearstrengthformulaofmolassesalcoholwasteliquidconfinedshalebrickmasonryshearperformanceimproved.Comparedwiththeordinaryshalebrickintensityascendthereason:themolassesalcoholwasteliquidsolidbrickshalesurfaceisrough;thehemortarbondstrength.Molassesalcoholwasteliquidshalestrengthofporousbrickimprovereasonis:theexistenceoftheporousbrickmasonrypinkeytopassjointshearisessential;Porousbrickmasonryinthekeyofshearandbondshearunderthesynergyofshearstrengthenhancedgreatly.(2)Pureshearstrengthandcompressivestrength,respectively,totesttheshearstrengthdataregression,molassesalcoholwasteliquidshalesolidbrickandporousbrickmasonryshearcompositeshearstrengthformulaoftheaverage.Ascanbeseenfromthetestdata:undertheeffectofpressureandshearforce,forcetheshapeofthecurveoftwokindsofbrickmasonryareroughlythesame;Fromtheoverallmolassesalcoholwasteliquidsolidbrickshaleshearcompositeshearstrengthhigherthanthatofmolassesalcoholwasteliquidshaleporousbrick.Keywords:molassesalcoholwasteliquid;siltedshear;compositeshearII 广西科技大学硕士学位论文目录目录摘要.......................................................................................................................................................IAbstract....................................................................................................................................................II目录........................................................................................................................................................III第一章绪论.............................................................................................................................................11.1概述............................................................................................................................................11.1.1砌体结构的定义.............................................................................................................11.1.2砌体结构的优缺点.........................................................................................................11.1.3国内外砌体结构的历史..................................................................................................11.1.4国内外砌体结构的发展..................................................................................................31.1.5现代砌体结构的发展道路.............................................................................................51.2糖蜜乙醇废液烧结页岩砖简介.................................................................................................61.2.1我国粘土砖的现状及其存在的实际问题.....................................................................61.2.2糖蜜乙醇废液页岩砖的特点及其概况.........................................................................71.2.3糖蜜乙醇废液页岩砖的生产工艺.................................................................................71.2.4糖蜜乙醇废液页岩砖的特点及发展状况......................................................................81.2.5糖蜜乙醇废液页岩砖的质量保证措施.........................................................................91.3本次课题研究的内容及意义....................................................................................................91.4本课题研究的紧迫性..............................................................................................................10第二章材料的选用及砌体的基本力学性能.......................................................................................112.1砖的选取..................................................................................................................................112.2单砖抗压强度测试..................................................................................................................122.3砌体砂浆的抗压强度..............................................................................................................14第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究...................................................................173.1概述..........................................................................................................................................173.2糖蜜乙醇废液页岩砖砌体通缝抗剪试验研究......................................................................173.2.1实验材料及其说明.......................................................................................................173.2.2糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪实验现象及破坏机理分析................................................183.3糖蜜乙醇废液页岩砖砌体实验的数据分析...........................................................................213.3.1糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度实验数据分析...................................................213.3.2糖蜜乙醇废液页岩实心砖试件抗剪强度数据回归分析............................................253.3.3糖蜜乙醇废液页岩多孔砖试件抗剪强度数据回归分析............................................273.4糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的对比分析..................................................................293.5糖蜜乙醇废液页岩砖砌体通缝抗剪强度标准值和设计值...................................................303.5.1糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪强度标准值........................................................................303.5.2糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪强度设计值........................................................................323.6小结...........................................................................................................................................33第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究...................................................................344.1实验概况..................................................................................................................................344.1.2加载方法及说明............................................................................................................344.2实验数据..................................................................................................................................36III 广西科技大学硕士学位论文目录4.3实验过程及破坏分析...............................................................................................................384.4糖蜜乙醇废液页岩砖的数据回归分析...................................................................................404.4.1以纯剪强度为f对比参数对实验的数据进行回归分析..........................................40vo4.4.2糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的剪压复合抗剪强度的对比分析............424.4.3糖蜜乙醇废液页岩砌体剪压复合抗剪强度的标准值、平均值、设计值的表达式484.4.4以抗压强度f作为对比参数进行试验数据的回归分析..........................................50m4.4.5糖蜜乙醇废液页岩砌体剪压复合抗剪强度的标准值、设计值、平均值的表达式544.5糖蜜乙醇废液页岩砖砌体剪压复合抗剪的建议公式...........................................................554.6小结...........................................................................................................................................57第五章总结与展望...............................................................................................................................585.1总结..........................................................................................................................................585.2糖蜜乙醇废液页岩砖砌体沿通缝抗剪结论..........................................................................585.3糖蜜乙醇废液页岩砖砌体剪压复合抗剪结论......................................................................585.4展望..........................................................................................................................................59参考文献.................................................................................................................................................60发表论文和参加科研情况说明.............................................................................................................63致谢....................................................................................................................................................64IV 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论第一章绪论1.1概述1.1.1砌体结构的定义传统的砌体结构是用石材、砖砌体或者砌块建造而成的结构。古代生产力比较落后，多采用石砌体，又可称为砖石结构。由于砌体的抗压强度较高，但是抗拉强度较低，所以砌体主要承受轴心或者小偏心受压，很少承受抗拉和抗弯，说以对砌体结构的抗拉、抗弯的研究较少，且传统的砌体材料普遍存在强度不足等缺点，所以说把传统的砌体材料运用于现代的建筑行业已经不妥。亟待去寻求更加优越的墙体材料来弥补建筑行业的不足，故有现代砌体结构的定义为：将各种砌体材料用粘[1]结材料砌筑起来的结构，统称为砌体结构。1.1.2砌体结构的优缺点自秦汉以来砌体材料在我国已经经历了几千年的发展，历经多次战乱后，之所以能够保存到现在，并被人民所广泛使用，与其自身的优点不可分离。砌体结构的[2]主要优点是：①材料来源广泛，砖有粘土烧制；石材有天然石块切割而成；砌块采用工业废料—矿渣制作，价格低廉，来源方便。②砖、石或砌块砌体都具有较好的耐久性和良好的耐火性。③无需特殊的施工设备及模板即可施工。在寒冷地区，无需草垫、塑料薄膜等特殊保温措施运用冻结法砌筑施工。④节约钢材和水泥，施工方便并且可以连续施工。砌体结构是很好的承重结构，也是较好的围护结构。但是随着社会的进步砌体结构逐渐被钢筋混凝土结构所取代，它的缺点主要表现在：①与钢筋混凝土相比，砌体的强度较低，因而构件的截面尺寸较大，材料用量多，自重大。②目前为止砌体的施工为手工砌筑，对砌墙师父的熟练程度要求高，人工劳动量投入大。③砌体的抗拉和抗剪强度都很低，所以抗震性能较差，在使用上受到一定限制，并且砖、石的抗压强度也不能充分发挥。④粘土砖需用粘土制造，在某些地区过多占用农田，严重影响农业生产。所以当今的砌体结构的发展趋势应该发挥砌体的优点，摒弃它的缺点，这样才能充分延续这一传统的材料。1.1.3国内外砌体结构的历史我国砌体结构有着非常悠久的历史，历经沧桑保存至今的大多数名胜古迹都为砌体结构，都是我们的祖先留给后人们极其珍贵的财富。经过几千年的发展，中国1 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论的砌体结构已经有了新的技艺和理论，但与发达国家相比还存在巨大的差距，不仅要总结我国砌体的发展历程，还要开辟一条适合我国砌体发展的道路。砌体结构在我国的传统建筑中一直占据着重要地位并具有着悠久的历史。如早在5000年前我们祖先就用石头砌筑祭坛和围墙；由于我国自古都是农业大国，春秋战国时期我国就开始兴建水利工程吧，有李冰父子为首修建的都江堰至今为止仍然起到了灌溉作用；秦朝时间为了抵御匈奴修建了举世闻名的万里长城，它的主要材料也是砌筑材料；河北赵县的安济桥，不仅外形十分漂亮而且是历史上第一座单孔圆弧石拱桥；1400年前有李冰设计修筑的赵县赵州桥，是世界上现存的敞肩式的拱桥；以及北魏时期建造，唐朝重修的嵩岳寺塔等都是我国砌体结构在建筑应用上的[3]艺术魁宝，也是中国古代劳动人们智慧的结晶。1949年建国之后，中国的砌体结构得到了突飞猛进的发展，而且中国的砖产量达到其他国家的总和，百分之九十以上的墙体材料都为砌体。我国已经从传统的单层砖石结构转换成为多层砖混结构，上个世纪六十年代，我国的多孔砖和小型空心砌块都得到了很大的发展，近代砌体材料的增长率都在百分之二十，二十一世纪前期我国的新型墙体材料市场占有率达到了百分之二十八，已经远远超过“十五”规划的百分之二十。在国外配筋砌体的基础上，通过我们的发展和改进，并建立适合中国建筑结构特点的钢筋混凝土配筋砌体剪力墙体系，提高砌体的抗震性能和在建筑高层的应用。在国外，古埃及用石材建造了十分雄伟的金字塔，它已经是全世界最著名的建筑之一；古罗马用于贵族观赏的大型角斗场，其雄伟堪比中国鸟巢的结构类型也为砌体结构；伊斯坦布尔拜占庭时代的建造的寺庙和宫殿，以及欧洲的砌体古城堡和教堂，都能完全代表古代西方砌体结构的文化历史；前苏联是世界上最早建立完善的砌体结构设计理论，20世纪四十年代之后又对砌体结构规范进行了系统的理论提升，20世纪五十年代前苏联在之前的基础上又提出了按极限状态设计的砌体结构，走在世界砌体规范的前沿。十九世纪末美国芝加哥市建造了一幢17层砖房，由于技术条件的限制，它的承重横墙的厚度达到了1.8米；二十世纪六十年代瑞士苏黎世采用空心率为28%，抗压强度为58MPa的多孔砖建成一栋19层的塔式结构，其横墙的厚度为380mm，并引起了全世界的重视和关注。同时欧美各个国家也加强了对砌体结构的关注和推广，也在砌体结构的设计方法和理论研究上取得了巨大的成就，并推动了砌体结构体系的发展和完善。国外在20世纪七十年代砖砌体的抗压强度已经超过了C15混凝土的抗压强度，其抗压强度甚至达到了20MPa。国外的砌体结构的发展也十分迅速，一些发达国家在20世纪末砌块产量就接近或者超过砖的产量。国外的许多高层房屋都采用砌体作为承重结构。1970年在英国诺丁汉市成功建造的一幢14层承重结构为砌体的房屋，地上结构与钢筋混凝土框架结构相比结构总造价降低7.7%。英国、新西兰、美国等国全部采用配筋砌块砌体在具有抗震设防要求的区域的建筑层数可达10层以上。例2 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论如美国丹佛市的“五月市场”公寓（层高为17层，建筑高度50m，承重墙厚仅为280mm）；英国利物浦皇家教学医院的职工公寓(层高为10层)，是欧洲最高的半砖厚(102.5mm)薄壁墙；新西兰在地震区域运用配筋砌块砌体建造的7～12层的房屋，对于小型乡镇而言，砌体结构与钢筋混凝土框架填充墙相比具有一定的经济性和适用性。美国加州帕萨迪纳市的希尔顿酒店为13层的高强混凝土砌体结构，在经受圣佛南多大地震之后还完好无损，而与此相邻的一栋10层钢筋混凝土结构却遭到了严重的破坏。砌体结构之间的粘结材料，国外长采用有机化合物树脂砂浆、高粘度粘聚性能高的高强砂浆等，甚至有的砌体结构采用对缝砌筑，但是国外砌体结构的耐久性却比我国的要高，说明我国的粘结材料还不够好。在理论设计方面，20世纪以来西方发达国家已经改变了长期沿用的弹性理论体系的容许应力设计值。英国在1978年建筑协会就编制了《砌体结构实施规范》，意大利1980年砖瓦工业联合会编制的《承重砖砌体结构设计计算的建议》均采用极限状态设计方法。总起看来，西方发达国家砖砌体的抗压强度一般为30～60MPa，并且能生产强3度高于100MPa的砖砌体，发达国家的空心砖的表观密度为6～13Kg/m，并且采用的砂浆强度也很高，美国标准ASTMC270规定的S，N，M，三类水泥砂浆，其抗压强度为13.9MPa，20MPa，25.5MPa。美国Dow化学公司生产的高粘结强度的砂浆，其抗压强度可以达到55MPa，这种砂浆与强度等级为41MPa的砖体结合，墙体的强度为34MPa。1.1.4国内外砌体结构的发展我国砌体结构有着非常悠久的发展历史，从小就萦绕在我们耳边的“秦砖汉瓦”又在脑海中浮现，在历史的长河中留下了具有划时代的砌体建筑。这是先人留给我们的艺术瑰宝。经过长达数千年的创新和发展，现在我国的砌体结构已经形成了具有独特的理论和形态。这些建筑不仅会让我们感到自豪和骄傲，而且对弘扬我国的文化有着积极的作用。在21世纪，砌体结构的发展还有着很长很长的路要走，主要体现在：保温隔热新技术、满足现代需求的新材料、应用范围的增大、以及砌体结构理论研究与计算方法的日益完善。对于全世界而言，20世纪之前我国建筑主要为砌体结构，历史上闻名世界的万里长城，它是两千多年前我国第一个封建王朝“秦朝”建造的砌体工程，是世界上为数不多伟大的砌体结构之一，1400年前李春在没有现代胶凝材料的情况下修建的赵县赵州桥，是世界上现存的最早的石拱桥。可见我国的砌体结构源远流长。中华人民共和国建国国以来，砌体结构得到了巨大的发展，砖砌体（加气混凝土砌块）的产量在每年都在增加，在全国范围内百分之九十以上的墙体都采用砌体。从建国之前的2～3层，配合现代的构造柱和圈梁砌体结构房屋可以达到7～8层，且像这种[4]砌体结构的房屋每年兴建大约在一亿平方米以上，20世纪中期以来砖及砌块在建3 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论筑结构中的年增长量都在百分之二十左右，还有20世纪六十年代初至今，在有关部门的组织下在，全中国范围内对砌体结构作了比较系统的试验研究以及比较深入的理论探讨，并总结出一套具有适合中国建筑行业、比较先进的砌体结构的理论计算方法以及应用经验。伴随着新型建筑材料和新的结构形式的出现，《砌体结构设计规范》也不不断的[5]更新，从2001规范到2003规范以及我们现在用的2011规范。都在不断的更新发展现代砌体已经成为摆在我们面前的重要任务。为了减轻建筑结构的自重，墙体已经不作为承重结构，而只能作为隔墙，在这一趋势下木质隔墙、玻璃隔墙、聚苯乙烯隔墙等层出不穷。由于以上造价都比较高所以应用就没有那么广泛，它们只是少量用于商业建筑。空心砖、多孔砖、加气混凝土砌块等材料，其造价低正好填充了砌体的缺点，并开始广泛应用于建筑中。空心砖的孔隙率为22%左右，强度与实心砖强度基本相当，但是自重比实心砖轻、砌筑效率高、墙体造价低，节约资源，降低能耗。近年来，采用轻骨料混凝土、混凝土或加气混凝土，以及使用粉煤灰、煤矸石、河砂、工业废料、炉渣及矿渣等制造无热料水泥煤渣混凝土砌块、粉煤灰硅酸盐砖、蒸压灰砂砖、砌块等在我国都有较[6]大的发展。新技术、新结构体系的配筋砌体、预应力砌体、空心砌块中配制钢筋、预应力砌块都是现代砌块结构的发展方向。70年代后开始对砌体的抗震性能进行了一系列试验研究，研究出的数据也被放置在《抗震设计规范》中。在这一基础上，进步研究加强砖墙中构造柱的配筋数量及构造柱的间距，从而形成约束砌体结构。从《砌体结构设计规范》GB50003-2011中可知，砌体结构在水平反向和竖向配筋要求与钢[7]筋混凝土剪力墙相似，都有最大和最小配筋要求。在砌体结构中均匀配筋砌体，由于砌体抗拉性能比较差，利用砌体中的钢筋来承担砌体剪力墙的水平力和竖向拉力，这是一种现行较好的承重和抗侧力砌体构件。配筋砌体还具有各向同性的特点，在[8]高层和大开间建筑结构中作为隔墙采用，同时在抗震设防地区也得到了推广。上世纪60年代我国对结构设计理论的研究还不够完善，直到1973年我国才颁布了第一部关于砌体结构设计的国家标准《砖石结构设计规范》GBJ3-73，规范颁布实施以后我国在砌体结构设计的方向才步入正轨。为了推进和发展我国砌体结构设计理论，经过国家早期的砌体结构专家们的不懈的努力，于1988年颁布并实施了《砌体结构设计规范》GBJ3-88，2012年颁布了现在执行的最新《砌体结构设计规范》（GB50003-2011），更加完善了我国的砌体结构在抗震方面的设计理论和方法。具体体现在：规范了灌孔砌块砌体强度公式；统一砌体强度计算公式；添加了环保、节能的新型砌体材料；列出具体可行的设计方法；根据试验研究，对某些砌体强度的计算公式作了修改，使其调整系数得到一定的简化；完善了砌体结构的构造要求；对砌体耐久性规定作了补充；增加砌体组合墙平面外偏心受压的计算方法和防止新型墙体材料墙体开裂的方法；对夹心墙构造设计要求作了进一步的补充和完善；拓4 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论展了配筋砌块砌体结构在抗震中的应用，增加了砌体结构框支配筋砌块剪力墙房屋的设计规定。通过专家对砌体结构做的实验和后人对实验的总结，完善砌体结构的[8]抗震设计方法的空缺，并补充了框架填充墙的抗震设计方法。这些理论和方法的提出，对砌体结构的发展有着十分重要的作用。二十世纪以来，全世界在建筑材料方向有了很大的发展，尤其是在二次世界大战之后，为了恢复和重建，建筑材料的发展尤为迅速，形成了比较完善的新型建筑材料体系。总体来说是由于工业革命的作用，促使新型建筑材料的飞速发展。国外砌体结构设计的一般性理论包括强度理论和容许应力理论。其中容许应力理论是国外长期采用的设计理论。它们是对砌体设计历史上的经验总结，设计时有一定的限[9]制条件。随着科技的进步和实践知识的增加，在60年代初，人们开始对那些凭经验的理论和方法产生了质疑，所以通过专家的实践研究讨论，废除了弹性理论的容许应力法，采用极限状态设计方法、概率理论方法或者是近似全概率理论设计方法来对砌体结构进行设计显的更为合理。在村料应用和研究方面，国外的技术水平已经达到世界领先水平，研制出来的高质量、高性能的砌体材料已应用于工程中，并取得很好的效果，为砌体材料的发展奠定了基础。随着砌体材料的改进和抗震设计的完善，国外一些经历过大地震洗礼而屹立不倒的建筑却是用砌体材料来作为承重结构，如在美国拉斯维加斯州建造的28层EXCALIBOR旅馆；加利福尼亚建造的13层希乐顿旅馆；在丹佛建造的8栋20层的派克兰塔式公寓。1.1.5现代砌体结构的发展道路早在公元前3000年的西周时期，就已经出现了建筑用的砖和瓦。在我国的历史上扮演着重要的角色，砖有着施工方便、成本低廉、能就地取材等优点。但是，建国之前我国处于半殖民半封建社会，生产水平很低，受到西方殖民主义的压制。对于墙体材料的自重、强度和生产时的耗能和污染问题都一直无法解决，因此我们必须研究出新型砌体材料和现代所需的砌体结构。1.从单一材料向复合材料发展所有的材料都有优点和缺点，若我们将某两种材料或多种材料的优点结合起来就会出现较为理想的材料。因此采用复合材料的方法可以使人们按需求对材料进行设计，这是当今材料发展的方向，也是新型材料的发展方向。例如，自保温砌体在砼小型空心砌块和发泡剂的应用技术研究基础上，集合了保温、隔热、维护与一身的新型建筑材料。因在孔洞中注入保温材料，使建筑结构的空调耗能大大降低，推[10]广前景非常广泛。2.从传统材料向多功能材料的发展在发达国家房屋的数量已经基本饱和，他们的着重点在于向提高房屋的功能上，5 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论所以说他们注重发展多功能材料。从传统的实心粘土砖向环保、高强、低能耗、轻质的新型砌体材料，如装饰空心砖和混凝土砌块，如蒸压粉煤灰砖、糖蜜乙醇废液页岩砖等。3.广泛利用废物、废料、废液工农业的固体、液体废液是各国面临的重大问题之一，尤其是工业废液，大多数是有毒的，且还有重金属，如果不经处理排入水体，势必会造成水体污染，危害环境，我们现在结构所用的建筑材料，大多数为烧结材料，若我们将他们按一定比例烧结成型，既能利用废液，又能固化有害的固体废弃物，不失为一种环保的处理废物、废液的一种方法。4．进一步深化砌体材料的实践和理论研究通过实验研究，探究出砌体结构的破坏机理和受力性能，建立精确的、合理的[11]理论体系是本行业十分重要的任务。经过多年的发展，我国在这方面的研究也有深厚的基础，对今后的深化此研究条件十分充足，同时对砌体结构的发展也能起到促进作用。此外，对试验数据的处理和实验细节还需要加强研究，以便得到更为准确和可靠的实验结果。1.2糖蜜乙醇废液烧结页岩砖简介1.2.1我国粘土砖的现状及其存在的实际问题实心粘土砖因其生产价格便宜、施工简单、取材便利等优点，成为我国墙体材料的主力军。我国是一个人口大国，也是一个农业大国，土地属于不可再生的资源，据有关数据表明，960万平方公里的土地仅有10%是可用耕地，这样的数据还没有达到世界平均水平，而且每生产10000块是实心标准粘土砖（240mm×115mm×53mm），就会消耗耕地0.01亩，若国家不予以限制，每年则需要消耗十几亿立方米的粘土，这不仅是在不断地吞噬土地资源，而且对环境也造成了一定的破坏。实心粘土砖自重大、保温隔热性能差，既不能达到现在建筑的要求，也不能满足国家的节能规范。对于有实心粘土砖所砌筑的房屋，要满足国家的规范，都必须要增加额外的保温隔[12]热费用，我国每年烧砖所用的煤约为1.2亿吨，占全国总能量消耗的十分之一，因此，国务院颁布相关政策，明令禁止粘土砖的使用，鼓励发展新型墙体材料。在2005年国务院办公厅颁布并实施了一个《关于进一步推进墙体材料革新和推广节能建筑的通知》（国办发[2005]196号）的文件，以开发推广新型墙体材料为口号，明令禁止使用实心粘土砖，这标志着我国的墙体材料改革向前迈进了一大步，不仅能够保护珍贵的耕地资源，而且能够促进新型墙体材料的发展，促进工农业废料废液的处理、利用，达到零污染的处理有毒、有害的废物。接着为了进一步加强有效保护土地，节约能源，2007年3月14日，中华人民共和国建设部又颁布了《国家进一步禁6 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论止使用实心粘土砖工作的通知》，这标志着国家大力支持寻找与发展新型墙体材料。所以寻求新的墙体材料，以满足我国建筑市场的需求，从根本解决我国对砌体材料的需求。1.2.2糖蜜乙醇废液页岩砖的特点及其概况糖蜜乙醇废液页岩砖是采用页岩粉作为骨料，用糖蜜乙醇废液代替水，进过搅拌、挤压成型、干燥、焙烧而成。糖蜜乙醇废液是酒精车间的副产物，其中70%以上为有机废水。如果处理不当直接排放到水体中，势必会造成环境污染，且浪费大量的资源。因此，糖蜜乙醇废液的治理被列为2010年规划的科技发展主攻方向及关键技术之一。传统的治理措施有：（1)蔗髓吸附燃烧法；(2)直接灌溉法；（3）浓缩法；（4）水膜除尘水循环使用法；（5）稀释农灌法；（6）厌氧消化生产沼气法；（7）生产光合菌液态肥法(PSB技术)等方法。传统的治理方法普遍存在能源消耗大、污染环境、周期长，亟待我们提出[13][14]新的方法。假设我们将糖蜜乙醇废液作为一种液体材料加入页岩砖中烧结成型，就可以解决困扰糖厂废醪液污染难以治理的重大问题，从而开辟一条糖蜜乙醇[15]废液治理无害化、资源化、变废为宝的新途径。不但能充分利用酒精车间的废料，还能节省排放大量废液的所占的场地。总之，无论是总经济效益，还是从社会环境效益，都为国家发展循环经济、变废为宝、建设节约型社会做贡献。表1-1糖蜜乙醇废液主要成分Table1-1WasteliquidofsugaralcoholthemaincomponentCOD/BOD/cr5成分HO/%2KO/%2PO/%25N/%灰分/%固体物/%-1-1PH（万mg.L（万mg.L)含量75810.81.20.030.050.110.1956131710125645另一种材料页岩是有粘土、长石、石英等物质在温度和压力的作用沉积而成的岩石，具有薄片层状的节理。页岩能够承受高温，是烧制电气瓷器、酸坛等的好材料，现在广西区将烧结页岩砖作为一种新型建筑材料已经完全替代了粘土砖，并且具有良好的经济效益和社会效益。广西区页岩分布广泛，是我国储量十分丰富的矿藏之一。1.2.3糖蜜乙醇废液页岩砖的生产工艺自古以来，粘土砖都是烧结类墙体材料，古代由于我国的生产工艺不发达，开采速率比较低，且人民对环境的保护意识淡薄。改革开放以来，城市的大规模的发展，造成了大规模耕地的破坏。故我国禁止使用粘土砖。粘土主要是有硅酸盐矿物质经过长期的风化而形成的，其主要的化学成分为含水铝硅酸盐和含水硅酸盐组成，7 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论例如伊利石、蒙脱石、高岭石等。由于粘土中的矿物质具有良好的可塑性，是使得坯体多样化的关键因素。糖蜜乙醇废液是生产酒精的副产物，其热量含量很高，用来代替水，不仅可以[16]节约大量的淡水资源，还可以减少内燃煤的需求量，达到节约资源的目的。由于糖蜜乙醇废液有臭味以及呈现酸性，首先经过除臭，在加入适量的熟石灰（Ca(OH)2）中和糖蜜乙醇废液中的酸性，然后将糖蜜乙醇废液加入页岩粉中，并掺入适量的外加剂和内燃煤，进过搅拌、挤压成型、切割、晾干、焙烧、冷却，其具体的流程图如下所示：除臭搅拌糖蜜乙醇废液页岩粉挤压成型外加剂力学分析冷却焙烧干燥切割图1-1糖蜜乙醇废液页岩砖制作工艺Figure1-1Wastemolassesethanolliquidshalebrickmakingprocess1.2.4糖蜜乙醇废液页岩砖的特点及发展状况我国的实心砖有着悠久的历史，但是由于生产工艺落后，没有得到强有力地推广，改革开放以后，随着我国城市和农村的建设，砖混结构得到了飞速的发展。由于糖蜜乙醇废液页岩实心砖的强度比较高，可以作为承重墙建造城市6层的砖混结构楼，农村的2-3层的小洋楼等砖混承重。实心砖能在当今社会发展如此迅速主要取决于尺寸规范、强度高、砌筑灰缝均匀美观、造价低廉，能够很好的适应当今人民生活水平。建筑节能是全国建筑节能的一个重大方向，降低建筑施工耗能和使用耗能已成为当今节能的主要目标，建筑物在使用当中空调的耗能最高，以2005年全国城乡夏2季空调的总耗电量约为285亿kw.h为例，其平均耗电指标约为2.65kw.h/m。广东、[17]浙江、江苏、湖北等，它们的空调总耗能约占全国城镇空调总耗能的51.8%。降低耗能的途径有两种，一种是提高各种供暖、供热设备的效率，而是提高墙体的保温隔热效率，减少热桥的产生，增加热阻，降低供暖消耗。降低墙体的保温性能。糖蜜乙醇废液页岩多孔砖主要从第二点展开，现在墙体大多数都采用框架结构，对墙体材料的要求都是往轻质、保温的方向发展，多孔砖正好符合这一点，它将成为主要的墙体材料。8 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论1.2.5糖蜜乙醇废液页岩砖的质量保证措施糖蜜乙醇废液页岩砖的物理性能良好，其原因在于烧制过程中，当温度达到材料的熔点后，原料会在砖体里面形成玻璃相，形成的玻璃相包裹微小晶体颗粒，并填充坯体之间的孔隙，使得成品砖更加致密，大大的提高砖体的抗压强度，吸水率下降，体积密度也会增大。在制作砖的过程中温度控制对转成品质量有很重要的影响，砖的烧制有三个阶段：干燥、焙烧、保温冷却。三个阶段中，每个阶段都有严格的温控标准，任何一个阶段出现问题都会影响成品砖的质量。例如，在干燥阶段升温过快，砖体内外温差过大产生巨大的张力，当张力增加到坯体能够承受最大应力是就会产生裂缝。在焙烧过程中，如果升温过快使废液有机质达到燃烧点，砖体内废液有机质燃烧放出大量的热量，不能及时释放出来，产生过大的温度应力，使砖体开裂。在保温阶段，砖体内部存在大量的热量，如果迅速降温，砖体外部冷却过快，会产生细小的裂缝，影响砖体质量。影响糖蜜乙醇废液页岩砖的因素有很多，但是要得到质量高、品质好的糖蜜乙醇废液页岩砖，必须控制一下几点：优良的原材料、合理的配合比、均匀搅拌、严格控制焙烧程序。1.3本次课题研究的内容及意义伴随着我国建筑行业的发展，人们生活水平不断的提高，同时对大自然和能源资源保护都有了深刻的认识，同时，也共同的认识到了以大自然为代价来换取工业的发展是不可行的，因此我们必须转变我们的发展方式，向节约型的发展中国家转变。本次实验研究是以糖蜜乙醇废液页岩多孔砖和实心砖为主要研究材料，首先测得糖蜜乙醇废液页岩多孔砖和实心砖的单砖抗压强度，然后按照《砌体基本力学性[18]能试验方法标准》（GBT50129-2011）的要求，用糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖，分别和四种不同的强度等级的砂浆砌筑成型（三砖模型和九砖模型）。将得到的t数据分两种方法进行数据分析，首先以纯剪强度f为对比参数对实验数据进行回归vot分析，对数据进行整理得出建议公式，然后以抗压强度为f为对比参数对实验数据m进行回归分析，得出建议公式。，并整理糖蜜乙醇废液页岩砖两种砖砌体的通缝抗剪强度和剪压复合抗剪强度建议公式，建议运用第一种回归法方式进行计算。将得出的数据作为编制《糖蜜乙醇废液页岩砖建筑技术规程》和完善我国《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）提供实验数据。同时也为糖蜜乙醇废液页岩砖的推广提供可靠保证。9 广西科技大学硕士学位论文第一章绪论1.4本课题研究的紧迫性随着人民生活水平的提高和城市人口的剧增，蔗糖的需求量也在增加，糖蜜酒精废液合理处置已经成为制约广西某些城市发展的枷锁。糖蜜乙醇废液轻质页岩砖的研究与开发不仅可以将糖蜜乙醇废液无害化处理，而且也可以使其变废为宝，创造一定的经济效益。广西是我国的主要产糖区，据统计有糖厂100多家，年产糖量居全国首位，对广西区的经济发展具有具足轻重的作用，并能带动周围少数民族的发展，同时，糖蜜乙醇废液的污染成为一个必须解决的问题。甘蔗制糖工业的结构性污染和区域性污染是环境面源污染、地下水污染、江河水污染的主要污染源。制糖企业直接或只稍加处理将废液排放入江河中，会对河流[19]造成极大的危害。废水治理困难，这已经成为经济发展中一大忧患，更是发展甘蔗制糖产业的瓶颈。因此，我们必须寻求适合我区废液减量化、无害化、资源化处理的有效途径，以实现废物的综合利用和再生循环。本课题将糖蜜乙醇废液掺入页[20][21]岩粉中制坯、烧结成砖，即可实现对糖蜜乙醇废液资源化处理利用。所研发的糖蜜乙醇废液轻质页岩砖，是在充分发挥页岩潜力，同时，又利用页岩多孔砖强度高的自身优势，掺加一定比例的糖蜜酒精废液，研制出节能、环保并运用于高层框架结构建筑物的隔墙、填充墙的新型墙体材料。其不但具有非烧结类墙材加气混凝土的保温性能好、容重小、强度合适等优点，又具有烧结类墙材经高温烧结，热稳定性好、热胀冷缩率与传统的实心粘土砖相近、吸水率低、抗风化性好、隔音及保温效果好、墙体不易开裂等优点。所以，研究开发糖蜜乙醇废液轻质页岩多孔砖是十分必要的，不仅可以创造经济效益，而且可以加速广西城市的发展，并降低糖蜜乙醇废液对环境的污染。课题的研究需要以企业为依托，以科研院所和高校为主要研究力量，通过申请课题，与页岩砖生产厂家、建筑设计院等单位联合，发挥各自的优势，组成产、学、研的研究团队，共同研究，有利于攻克技术难题。10 广西科技大学硕士学位论文第二章材料的选用及砌体的基本力学性能第二章材料的选用及砌体的基本力学性能本次实验中糖蜜乙醇废液页岩多孔砖和实心砖都是有广西科技大学土木学院提供制砖原料、配比、烧结温度，联合柳州市墙改办和柳州市古灵第二砖厂生产，水泥是由柳州鱼峰水泥厂生产的普通硅酸盐水泥。实验场地选择在广西科技大学土木建筑工程学院的结构实验室进行，实验方案和要求都是根据《砌体基本力学性能试[18]验方法标准GBT50129-2011》的规定严格进行。2.1砖的选取糖蜜乙醇废液页岩砖是以页岩和糖蜜乙醇废液为主要原料，不添加粘土，经过高温焙烧而成的承重或非承重砖体属于规范中烧结砖的范畴。该砖的孔洞率在30%，由18个矩形空排列而成，因而热工、声学性能很好，该墙体材料既能满足墙体材料的热工性能，也能满足规范对砌体材料的力学要求，并能满足城市对噪音的要求，虽然糖蜜乙醇废液页岩砖的孔洞率为30%，但是其强度可达MU10，能够满足建筑行业对承重墙的要求。糖蜜乙醇废液页岩砖与普通砖相比声学性能、热工性能好，由于糖蜜乙醇废液是一种液态的混合物，能够在页岩中分布均匀。经过高温焙烧使得糖蜜乙醇废液中的有机质完全碳化，形成微小的空洞，这些空洞能够起到保温隔热的作用。本次实验所选用的糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖都是由古灵二砖厂提供。其中实心砖的尺寸为240mm×115mm×53mm，多孔砖标准的KP1型（240mm×115mm×90mm）孔型为矩形孔，其多孔砖空洞尺寸如图2-1所示。图2-1实验所选用的砖型Figure2-1Bricktypeexperimentselected砖的选取：在同一批次的砖中，强度等级相差很小，所以本次选取多孔砖为同一批次砖，实心砖也为同一批次。为了使实验数据尽可能准确、可靠，尽量减小实验的误差，保证实验数据具有一定的说服力。本次实验所选用的砖全部用“回弹仪评定法”来评定，因为该方法具有方便携带、11 广西科技大学硕士学位论文第二章材料的选用及砌体的基本力学性能操作简便、对砖样无损坏、精确性良好等优点。根据《回弹仪评定烧结普通砖强度[22]等级的方法》（JCT796-2013）的要求，采用HT75型回弹仪对单砖强度进行检测。按照规范中对回弹仪的使用介绍，先将要测试的砖平放在平整的地面上，并使砖的平面与地面保持平行。如果砖的测试面不平，可先用砂轮将其磨平。测试时，要始终保持回弹仪的轴线与砖测试面垂直，在砖平面上选取五个不同的点测试，记录各点的回弹值，然后取这五点的平均值即为砖的最终回弹值。通过以上方法最终挑选出同一等级的糖蜜乙醇废液烧结页岩多孔砖和实心砖各500块。2.2单砖抗压强度测试运用上述方法选出合适的砖体后，要进一步测定糖蜜乙醇废液页岩砖其具体的强度，需按照《砌体基本力学性能试验方法标准》GB/T50129-2011的要求进行单砖抗压实验，从选出的1000块砖中取出表面平整、无缺角多孔砖和实心砖各10块，测出其砖强度平均值。其具体的实验方法如下所述：实心砖抗压实验（240mm×115mm×53mm），先将选出来的砖从中间断开置用，断后保证其长度大于等于10cm，如有在10cm之下的，则弃之。将切好的砖放在水中浸泡5～10分钟后取出待用。取若干块厚度在8mm尺寸为40cm×40cm的平板玻璃放置在水平地面上，用水平尺找平，保证玻璃水平，取16cm×16cm的纸张，湿润后慢慢的贴在玻璃上面，保证纸与玻璃之间没有气泡；之后，小心将水泥净浆慢慢的铺到纸张上面，与纸张外边缘保留2cm不铺净浆，将侵泡过的砖取来，小心的放置在净浆的中间，轻轻挤压，挤出净浆与砖体之间的孔隙，同时用水平尺测量砖体是否水平，发现不平之后要微微调整，然后放置于不宜碰到的地方，待水泥初凝之后，将砖体的另一面用同样的方法制作。将制作好的试件放置于15℃～25℃的环境中养护28d。将养护好的试件放置于试验机上，受力面向上。几何对中后，以4KN/s的速度在受力面上连续且均匀加载，直到试件破坏为止。图2-2多孔砖单砖抗压抗压破坏情况Figure2-2Porousbricksinglebrickcompressivestressdamage记录试件破坏的压力值，根据公式计算1-1计算出糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多12 广西科技大学硕士学位论文第二章材料的选用及砌体的基本力学性能孔砖的单砖抗压强度。PR1-1pLB式中：R—抗压强度，单位为兆帕（MPa）pP—最大破坏荷载，单位为牛顿（N）L—受压面（连接面的长度）的长度，单位为毫米（mm）B—受压面（连接面的长度）的宽度，单位为毫米（mm）表2-1糖蜜乙醇废液页岩实心砖单砖抗压强度实测值Table2-1Molassesethanolwastewatershalehollowbrickcompressivestrengthmeasuredvalues试件尺寸抗压强度平均抗压强试件编号压力值（N）长（mm）宽（mm）（MPa）度（MPa）111010017960216.3221139917728215.8431089818155217.15412010417070913.6751079715624815.0515.62611011016939613.99710710520235618.0181158815720315.53911210117029315.051011110217846715.51糖蜜乙醇废液页岩砖多孔砖的单砖抗压实验强度的测量按多孔砖的要求进行，与实心砖不同在于，其不需要切断砖体，但同样需要运用座浆法，制作方法和实心砖相同，制作成功以后，放在不低于10℃的不通风室内养护4h。为保证实验的精确性，在实验之前应该多次测量两个受压面的长、宽并取其平均值。在抗压实验时，将试件放在试验机的加压板上，受压面朝上，几何对中，以4Kn/s的速度匀速加载，直到试件破坏，并记录实验数据。13 广西科技大学硕士学位论文第二章材料的选用及砌体的基本力学性能表2-2糖蜜乙醇废液页岩多孔砖单砖抗压强度实测值Table2-2Molassesethanolwastewatershaleperforatedbrickcompressivestrengthmeasuredvalues试件尺寸抗压强度平均抗压强试件编号压力值（N）长（mm）宽（mm）（Mpa）度（Mpa）124111433683112.26224011227767010.33324011327798010.25423811528492110.41524111427776210.1110.72624011429494010.78724111529294710.57823711330369611.34923911530865611.23102401152724129.872.3砌体砂浆的抗压强度本次实验所用的砂浆中的水泥是由柳州市鱼峰水泥厂生产的普通硅酸盐水泥，与石灰膏，河沙按照一定比例配置而成。由于砂浆的强度会对砖体抗剪强度产生一定的影响，所以砂浆的强度严格按照《砌筑砂浆配合比设计规程》JCJ/T98-2010进[23]行配置。且砌筑砂浆和砂浆试件全部用同一批次的砂浆，保证试件的砂浆强度和砌砖用的砂浆强度相同，对砂浆试件进行编号，放置于温度在15℃～25℃和湿度在90%以上的环境静止20小时以上，待砂浆初凝之后进行拆模，之后放置于实验室中养护。砂浆强度按照《砌筑砂浆配合比设计规程》JCJ/T98-2010及《通用硅酸盐水泥》GB175和《砌筑水泥》GB/T3183的规定进行配制。3表2-3每立方米水泥砂浆材料用量(单位kg/m)3Table2-3Amountofmaterialpercubicmetersofcementmortar(unit:kg/m)强度等级水泥砂用水量M5200～230M7.5230～260砂的堆积密度值270～330M10260～290M15290～330砂浆的用水量的波动比较大，且砂浆的稠度对多孔砖的抗剪强度影响也很大，所以按照规范规定严格控制砂浆的施工稠度，对于糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体的施工稠度范围为70mm～90mm，多孔砖的施工稠度控制在60mm～80mm。砂浆搅拌好后，在砌筑过程中，拿出其中一部分砂浆装入钢制模具14 广西科技大学硕士学位论文第二章材料的选用及砌体的基本力学性能（70.7mm×70.7mm×70.7mm），然后放置于震动台振捣密实，使得试件上表面与模具平行，不能出现凹凸现象，待达到砂浆初凝之后，即可拆模并放置于实验室进行养护。28d后将试件放置于压力机下，以1.5Kn/s的速度均匀平稳的加压，直到试件破坏，并记录破坏的荷载。实验数据记录如表2-4、2-5、2-6、2-7所示:表2-4糖蜜乙醇废液页岩实心砖通缝抗剪砂浆强度实测值Table2-4Molassesethanolwastewatershalehollowbrickjointsshearstrengthvaluesmeasuredmortar试件标号M5（MPa）M7.5（MPa）M10（MPa）M15（MPa）15.147.459.3516.7326.257.219.2715.0935.387.788.9615.8245.337.628.8816.3155.496.879.1314.9066.667.869.7215.5675.777.498.5616.0185.327.459.3415.5796.047.479.7615.61平均值5.717.479.2215.73表2-5糖蜜乙醇废液页岩多孔砖通缝抗剪砂浆强度实测值Table2-5Molassesalcoholwasteliquidshaleporousbrickjointshearstrengthofcementmortarthemeasuredvalues试件标号M5（MPa）M7.5（MPa）M10（MPa）M15（MPa）16.787.329.8213.8927.437.8911.3715.8236.51—10.7616.3145.638.2510.8115.2355.527.4310.8916.0365.147.3910.4214.9076.127.32—14.8985.927.1110.11—96.568.5511.2515.83平均值6.207.6610.6815.3615 广西科技大学硕士学位论文第二章材料的选用及砌体的基本力学性能表2-6糖蜜乙醇废液页岩实心砖剪压复合抗剪砂浆强度实测值Table2-6Molassesalcoholwasteliquidofshalehollowbrickshearcompressioncompositeshearstrengthvaluesmeasuredmortar试件标号M5（MPa）M7.5（MPa）M10（MPa）M15（MPa）17.238.4210.6215.3427.519.4310.4116.1736.787.589.7214.6747.119.1311.4615.8356.918.6512.5216.0966.858.8210.3416.507—8.6010.01—86.99——15.7097.158.7411.6715.82平均值7.078.6710.8415.76表2-7糖蜜乙醇废液页岩多孔砖剪压复合抗剪砂浆强度实测值Table2-7Molassesalcoholwasteliquidofshalebrickshearcompressioncompositeshearstrengthvaluesmeasuredmortar试件标号M5（MPa）M7.5（MPa）M10（MPa）M15（MPa）17.789.3611.2215.3428.659.4711.5816.1737.168.8212.3614.6747.5510.4811.6515.8358.429.6513.4814.0968.698.3411.3316.507—8.9810.5513.6688.049.41—14.919—9.6613.3317.11平均值8.049.3511.9415.43从表2-4、2-5、2-6、2-7可以看出，试验所用砂浆满足规范的强度要求。由于试验用的砂浆加入了石灰膏，并经过均匀的搅拌，其试件破坏比较均匀，破坏的应力也比较相近。16 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究3.1概述2011年国家规范规定将建筑行业用的多孔砖由圆孔改为方孔，且孔洞率有22%上升到28%。根据现行的《砌体结构设计规范》GB50003-2011将所有的砖砌体，无论是由什么材料烧结而成，都统一的划分为烧结类墙体材料，因为材料组成成分不一，会导致烧结之后分子与分子之间的作用力不同，从而导致其最终强度和耐久性不用，所以这样规定一定方面限制了新型材料的发展。通过对糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的抗剪和剪压复合抗剪的实验数据进行统一的回归分析，从而得出糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖抗剪强度的平均建议公式。同时，为规范的提升和新型环保材料的推广作出贡献。根据课题组调查，在广西大多数砖厂生产的多孔砖的排列都是规则平行排列，且他们的孔洞率都在30%以上，但是他们的孔的大小、排列及数量都与规范相差甚远，砖厂在生产砖的时候矩形孔的砖的成品率要远远的低于圆孔砖，造成这种结果的主要原因在于砖坯在生产过程中，由于孔型的壁厚比较薄并且分布比较密集。所以说方形孔多孔砖是在保证孔洞率的前期下减少空洞数量，增加了空洞尺寸，也就是增加了壁厚。虽说在孔洞率上相差无几，但是根据文献和实验数据来看，砌体抗剪过程中空洞的存在对其破坏机理和受剪性能有很大的影响，根据广西科技大学汪涛的学位论文《多孔砖砌体剪—压复合受力通缝抗剪强度计算方法的提出与试验验证》多孔砖的通缝抗剪强度实际上是有销键的抗剪和砂浆粘结抗剪组成的，因此可以说销键的存在并没有减少砌体的抗剪性能，不但没有消弱他的抗剪性能，而且与[50]没有空洞的砖体相比他还提高了砖体的抗剪性能。糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的抗剪性能如何变化？其破坏机理？在剪压复合手里作用下空洞率对砖体有什么影响？规范中的公式是否与糖蜜乙醇废液页岩砖的实验数据得出的公式相近？我们带着这些问题通过下面的实验研究来探个究竟!3.2糖蜜乙醇废液页岩砖砌体通缝抗剪试验研究3.2.1实验材料及其说明本次实验主要采用两种不同类型的砖，一种是实心砖，另一种是矩形孔多孔砖，由三层砖叠砌在一起，每层为三块，两顺一顶的方法砌筑，其尺寸分别为179mm×240mm×365mm和290mm×240mm×360mm（都为九砖砌体试件）。砂浆采用四中不同强度等级的砂浆，分别是M5、M7.5、M10、M15，分别和糖蜜乙醇废液页17 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究岩实心砖、糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌筑，每一种强度等级的的试件制作9组。总共72个试件。在试件砌筑过程中严格按照《砌体基本力学性能试验方法标准》（GB/T[18][24]50129-2011）和《砌体结构工程施工质量验收规范》（GB50203-2011）的要求进行砌筑，若是砌筑质量、灰缝的厚度和灰缝的饱和度等控制不好，必然会对实验结果造成很大的影响。试件砌筑完成以后，先在室内自然条件下养护一周，待砂浆强度达到75%以后，在砌体侧面靠边的两个手里面和对面的中间界面上抹水泥砂浆，并用水平尺保证两个平面在同一平面，砂浆找平层厚度在0.5cm到1cm之间，这样做能使得应力集中和偏心影响降到最低，保证实验数据偏差很小，抹好之后在室内常温下养护，当砂浆达到设计强度后就可以进行抗剪试验。糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的通缝抗剪实验都采用广西科技大学结构实验室的屏显式电液伺服万能试验机，实验开始前用吊锤找出试验机的中心位置，并标记，取一块比较大的刚性垫块放置于试验机的正下方，为保证试件的平整度，在刚性垫块上面铺一层薄薄的细砂，然后按照灰缝的位置，在刚性垫块上面放置两块刚性垫块，保证他们的距离在大于砖块的宽度。钢板、试验机、试件的的具体位置如图3-1所示。图3-1试验装置效果图Figure3-1Testdeviceeffectchart当装置设置完成后，用电脑设置加载速率，并观察试件的破坏形态，使试件在3min中内破坏，并记录试件然破坏的荷载。3.2.2糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪实验现象及破坏机理分析糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖沿通缝抗剪实验中，其破坏属于典型的脆性破坏，破坏之前没有任何征兆，即达到其极限破坏荷载时，砌体就会突然丧失其承18 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究载力，并伴随有“啪”的一声，根据2000年重庆大学土木工程学院对粘土圆孔多孔砖砌体通缝抗剪强度试验以及2009年进行的普通烧结页岩多孔砖的复合抗剪实验结果[25]，本次实验也将实验的破坏形式分为三种：单剪破坏、双剪破坏、砖体破坏三种破坏形式，如图3-2、3-3、3-4、3-5、3-6、3-7所示。图3-2多孔砖双剪图3-3实心砖单剪Figure3-2PorousbrickdoubleshearFigure3-3Solidbricksingleshear图3-4实心砖双剪图3-5实心砖砖体破坏Figure3-4SolidbrickdoubleshearFigure3-5Solidbrickbodydamage19 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究图3-6多孔砖单剪图3-7多孔砖砖体破坏Figure3-6PorousbricksingleshearFigure3-7Porousbrickbodydamage本次实验数据与2014年广西科技大学土木建筑工程学院黎喜强硕士论文《城市污泥烧结页岩砖砌体抗剪性能的试验研究》相比砖体的破坏存在差异，其主要原因在于孔洞率的增加，造成空洞变大，进而壁厚就会减小、变薄，根据材料力学可以知道剪力会在薄弱部位产生应力集中，当一处的孔壁破坏，就会牵动其他部位的破坏，最后整个试件丧失承载力。通过实验数据可以知道砖体破坏主要发生在砂浆强度为M15上，原因在于砂浆强度大于砖的强度，相对于砂浆来说，砖体是整个试件的薄弱部位，所以我们要选择合适的砂浆强度，以免造成材料的浪费。本次实验采用糖蜜乙醇废液页岩多孔砖，砖的材料和孔型都与先前的学者有所不同，在破坏的砌体试件中大多数为单剪破坏和双剪破坏，出现的砖体破坏主要M15这一批试件中。糖蜜乙醇废液页岩实心砖试件在实验中也出现了砖体破坏的现象，破坏主要集中在砖角，其原因可能是应力集中和表面的粗糙度不一样，动摩擦因素不同，侧面的砖传递剪力不均匀，最终导致两面传递剪力不一样，会使侧面砖不仅受到剪力而且会因为剪力的不均匀导致平面外的弯矩，在两种作用力下，导致砖被折断。从试件的破坏的图片可知，无论试件是那种破坏形态，销键的填充率都在90%以上，而且试件在抗剪试验中，销键都是被剪断的，这说明了销键对砌体的抗剪起到了重要的作用。20 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究表3-1糖蜜乙醇废液页岩砖三种破坏所占比例Table3-1Wastemolassesethanolliquidshalebrickthreefailureproportion糖蜜乙醇废液烧结页岩实心砖砌体糖蜜乙醇废液烧结页岩多孔砖砌体破坏形态破坏数量所占百分数破坏数量所占百分数单剪面破坏1850%1644.4%双剪面破坏1233.3%1130.5%砖体破坏616.6%925%3.3糖蜜乙醇废液页岩砖砌体实验的数据分析3.3.1糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度实验数据分析根据《砌体基本力学性能试验方法标准》（GB/T50129-2011）的规定，砌体沿通[17]缝截面的抗剪强度公式为：Nvf(3-1)v2A2式中：f—通缝截面的抗剪强度计算值（N/mm）vN—试件破坏荷载实测值（N）v2A—试件一个受剪面的面积（mm）通过实验将数据按照通缝抗剪公式计算出糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度实测值，统计如表3-3所示，试验事由于人工因素、施工质量、砌体自身的离散型、天气等因素必然会导致数据的利群性，依据国家标准《数据的统计处理和解释正态样[26]本离群值的判断和处理》（GB/T4883—2008）对每组试件抗剪强度进行分析处理。由经验可知数据服从正态分布，每组的标准差又未知，可根据标准运用狄克逊检验法。狄克逊检验方法具体实现步骤A)本次实验样本数为9，正好符合狄克逊检验法样本量3≤n≤30，首先计算出统计量的值按表3-2。21 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究表3-2统计量的值公式Table3-2Theformulastatistics样本量检验高端离群值检验低端离群值xx()nn(1)""x(2)x(1)n:3~7Drn10Drn10xxxx()n(1)()n(1)xx()nn(1)""x(2)x(1)n:8~10Drn11Drn11xxxx()n(2)(1n)(1)……..B）确定检验水平，按规范附表中查出临界值Dn()。1C）检验高端值，当D＞Dn()时，判定x为离群值；检验低端值，当n1()n"DDn()时，判定x为离群值；否则判未发现离群值。na1(1)*D）对于检出的离群值x或x，确定剔除水平，在附表中查出临界值Dn()。(1)()n1*"检验高端之，当DDn()时，判定x为统计离群值，否则判定x发现是统计离na1*()n()n"群值（即为歧离值）；检验低端值，当DDn()时，判定x为统计离群值，否则na1*(1)判未发现是统计离群值。将实验数据按上面的方法进行计算，在表3-3和3-4中划横线的数据位离群值，进行下一步计算式可以去除。22 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究表3-3糖蜜乙醇废液页岩实心砖抗剪强度实测值Table3-3Wastemolassesethanolliquidshalehollowbrickshearstrengthmeasuredvalues5.71（MPa）7.47（MPa）9.22（MPa）15.73（MPa）砂浆破坏强抗剪强破坏抗剪强破坏抗剪强破坏抗剪强荷载度f2荷载荷载荷载度f度f度f度fvvvvNv(N(N/mm2)Nv(N)(N/mm2)Nv(N)(N/mm2)Nv(N)(N/mm2)编号)1264960.48287040.52270480.49277040.502231840.42309120.56298080.54181120.323215280.39336720.61253920.46243820.444281520.51281520.51115920.21254960.465248400.45171120.31287040.52288780.526182160.33308740.54254000.46252170.457179830.22327860.60276210.50286510.518235640.42281110.51287520.520.459247510.44303600.55264960.48260180.47抗剪强度试验平均0.430.550.490.47值fv,m2(N/mm)23 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究表3-4糖蜜乙醇废液页岩多孔砖抗剪强度实测值Table3-4Molassesalcoholliquidshaleporousbrickmeasuredvaluesofshearstrength6.2（MPa）7.66（MPa）10.68（MPa）15.36砂浆强度抗剪强抗剪强抗剪强抗剪强f2破坏荷破坏荷破坏荷破坏荷载度fvi,载度fvi,载度fvi,载度fvi,2222编号Nv(N)(N/mm)Nv(N)(N/mm)Nv(N)(N/mm)Nv(N)(N/mm)1237360.43237360.43347760.63277140.502281520.51303600.55182160.33343600.623264960.48270480.49320160.58286750.524198720.36171120.40303600.55300160.545226320.41281520.51364320.66327760.596259440.47259440.47287040.52172160.317226590.42178940.32309210.56300280.548251980.46296430.53331810.59321610.589114580.21237210.43347010.62311650.56抗剪强度试验平均值0.440.480.590.562fv,m(N/mm)2004年重庆大学土木工程学院胡珏同学采用了孔洞率为26.3%矩形条孔多孔砖[27]进行砖砌体沿通缝抗剪试验，其多孔砖抗剪强度回归公式为f0.234f，测得vm,2试验数据摘录如表3-5所示。表3-5重庆大学矩形条孔砖砌体通缝抗剪数据Table3-5ChongqingUniversityrectangularstripholebrickmasonrywallssheardata砂浆强2抗剪强度平抗剪强度实测值f(N/mm)vi,度f2均值（MPa）123456789f(N/mm2)v,m8.620.7760.9081.0500.8020.9440.8200.7490.9940.8560.87814.730.9041.0190.9930.8661.1000.9081.0020.9350.8910.95818.721.0781.0260.9561.1160.9931.0401.0430.8391.0471.03728.831.4191.1311.3481.0651.0861.1421.1171.2801.1111.16033.521.1351.0441.2011.2741.2401.2431.0091.2151.1961.173以下是重庆建筑科学研究院，采用孔洞率为27%矩形多孔砖进行砖体通缝抗剪24 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究试验数据，摘录如表3-6所示。表3-6重庆建筑科学研究院多孔砖通缝抗剪数据Table3-6ChongqingAcademyofBuildingResearchofporousbrickthroughsheardata砂浆强2抗剪强度平抗剪强度实测值f(N/mm)vi,度f2均值（MPa）123456789f(N/mm2)v,m3.270.680.450.490.460.490.330.480.510.590.4984.070.690.770.760.920.860.680.760.52——0.7455.990.570.600.600.690.690.620.660.590.500.6137.240.930.910.790.850.680.770.820.681.070.83318.321.311.120.771.241.341.421.531.290.811.2033.3.2糖蜜乙醇废液页岩实心砖试件抗剪强度数据回归分析依据同济大学主编的《高等数学》（第六版第九章）,运用最小二乘法对试件的抗42剪强度进行数据回归分析，有等式为：M()fkfvm,2。为了使M值最小，则io4M有对k求导得等式为：2(fkffvm,2)20，将括号内各项进行整理合并，ki044将未知系数ｋ分离出来，便得：kf2,ffvm2。将糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌ii00体的抗剪强度数据理理如表3-7所示。表3-7糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体抗剪强度数据整理Table3-7Wastemolassesethanolliquidshalebrickmasonryshearstrengthdata砂浆类别f2f2fvm,fvm,2fＭ55.712.390.431.0277Ｍ7.57.472.730.551.5015Ｍ109.223.040.491.52Ｍ1515.733.960.471.861238.1312.121.945.881244由等式kf2,ffvm2可求出系数ｋ为0.1798，即ii0025 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究f0.1798f(3-2)vm,2根据实心砖的抗剪数据我们可以得出：随着砂浆的强度的增加，砌体的抗剪强度也在增加，当砂浆强度达到7.5Mpa时，其强度增加幅度很小。归其缘由，当砂浆强度较低时，由于砂浆承受不了剪力而破坏，但是，当砂浆进一步增强时，其破坏形式表现为砂浆与砌体表面粘结强度不够而导致的破坏。[5]根据《砌体结构设计规范》（GB5003-2011）附录B所示，砌体沿通缝抗剪强度平均值公式为：fkf(3-3)vm,2公式中：f——砖砌体抗剪强度平均值vm,f——砂浆抗压强度平均值2k——根据试验数据来确定的回归系数，现行规范规定k取值为0.125从国家规范中可以明显的看出，砌体的抗剪强度的大小只和砂浆的抗压强度f2有关系，但是它们并不是正比的关系，服从指数函数分布，本实验的数据正好验证了规范这一公式，为了便于分析比较，也为了与国家现行的规范进行接轨，数据的回归分析仍采用现行规范规定的砌体沿通缝抗剪强度公式。公式3-3与规范中的相比较，采用的最小二乘法进行的数据回归分析，所得到的回归曲线并不能包括所有的试验点，若应用于工程中必然会造成很大的安全隐患，所以必须对回归系数进行调整，并尽最大可能使试验点在回归曲线上。并通过调整回归系数重新计算抗剪强度f，并与试件中砂浆强度最小值相比较，如表3-8所示。vm,表3-8糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体回归值与最小值比较Table3-8Wastemolassesethanolliquidshalebrickmasonryregressionvaluescomparedwiththeminimumvalue砂浆强度f5.717.479.2215.732回归值f0.430.490.550.49vm,t每组试验最小值f0.330.510.460.44v,mintfff0.23——0.160.26vm,,vminvm,从图中可以看出，回归值大部分都大于计算值，很明显的是砌体抗剪强度偏于不安全，为了使回归值控制在5%以内则必须调整k值，运用Matlab进行拟合将调整为0.145即可满足条件，则糖蜜乙醇废液页岩实心砖的建议回归公式调整为26 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究f0.145f(3-4)vm,2运用调整后的公式，计算出砖砌体的抗剪强度如表3-9所示。表3-9调整后糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体回归值与最小值Table3-9Molasseswasteliquidshalebricksmasonryadjustmentreturnvalueandminimumratio砂浆强度f5.717.479.2215.732回归值f0.3460.3960.440.57vm,t每组试验最小值f0.330.510.460.44v,mintfff0.046————0.13vm,,vminvm,0.60.50.4计算值0.3回归值0.20.1005101520图3-8糖蜜乙醇废液页岩实心砖回归值与试验值分布图Figure3-8Molassesalcoholwasteliquidofshalehollowbrickregressiondistributionvalueandexperimentalvalue由图3-8可以看出糖蜜乙醇废液页岩实心砖的回归值已经达到风险可靠的水平。3.3.3糖蜜乙醇废液页岩多孔砖试件抗剪强度数据回归分析表3-10糖蜜乙醇废液页岩多孔砖抗剪强度Table3-10Molassesalcoholwasteliquidshaleporousbrickshearstrength砂浆类别f2f2fvm,fvm,2fＭ56.202.490.441.0956Ｍ7.57.662.770.481.3296Ｍ1010.683.270.591.9293Ｍ1515.363.920.562.227039.912.452.076.581527 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究44通过表中数据并运用前面运用过的公式kf2,ffvm2可求出多孔砖的系数k为ii00t0.1803，则f0.1803f，糖蜜乙醇废液页岩砖多孔砖砌体的抗剪强度与试验最小值fvm,2v,min比较表3-11糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的计算值与试验最小值比较Table3-11Calculationofwasteliquidofmolassesethanolforshaleporousbrickvalueandminimumvaluecomparisontest砂浆强度f6.27.6610.6815.362回归值f0.450.500.590.56vm,t每组试验最小值f0.360.400.520.52v,mintfff0.180.370.10——vm,,vminvm,通过比较很明显的可以看出，大多数的回归值都要大于试验最小值，这样的数t据对于工程是极其不安全的，为了使得fff的值控制在5%以内，则必须vm,,vminvm,调整K值，经过计算将k值取为0.15可满足条件，于是糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的回归公式调整为公式（3-5）。f0.15f(3-5)vm,2表3-12调整后糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的计算值与试验最小值比较Table3-12Wastemolassesethanolliquidcalculatedafteradjustmentforshaleporousbrickvalueandminimumvaluecomparisontest砂浆强度f6.27.6610.6815.362计算值f0.350.410.490.56vm,t每组试验最小值f0.360.400.520.58v,mintfff0.0270.048——0.023vm,,vminvm,28 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究0.70.60.50.4回归值fvm0.3计算值0.20.1005101520f2图3-9糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体回归值与试验值分布图Figure3-9Molassesalcoholwasteliquidofperforatedbrickofshaledistributionvalueandexperimentalvalueregression从表中可以看出将回归值系数k调整为0.15后，糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的回[4]归值已经达到一个安全水准。从国家规范《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）中知道，砖砌体的抗剪强度公式f0.125f，但是通过本次实验我们得到的糖蜜vm,2乙醇废液页岩实心砖的公式为f0.145f（3-4）和多孔砖的公式为f0.15fvm,2vm,2（3-5），与规范中的公式相比，本次实验的数据大于规范的数值，其原因在于砖砌体在抗剪过程中，其主要影响因素为砖表面的摩擦力和砂浆键的销键作用。本次运用的砖材料为柳州市古灵二厂生产的，其表面非常粗糙，这使得砖表面与砂浆之间形成了良好的粘结性，从而大大提高了糖蜜乙醇废液页岩砖的抗剪性能。糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的抗剪公式与重庆大学矩形条孔的抗剪强度公式、重庆建科院条形孔砖抗剪强度公式相比，糖蜜乙醇废液烧结页岩多孔砖砌体的抗剪强度有着足够的安全度。3.4糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的对比分析本次实验的糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪强度公式f0.145f（实心砖）和vm,2f0.15f（多孔砖）与现行《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）规范中的vm,2抗剪公式f0.125f相比可以看出：本次实验所计算出的糖蜜乙醇废液页岩砖的vm,2抗剪强度大于规范中的烧结类砖砌体的抗剪强度，对实验进行分析总结，对糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪强度影响比较大的是：砖表面的摩擦力以及砂浆的粘结力。由物理学可以知道摩擦力的大小取决于摩擦因子的大小，而摩擦因子是有砖表面的粗糙程度决定的，本次实验所选用的砖为柳北古灵三厂生产的，从表面可以看出十分粗29 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究糙，从而使得砖与砂浆之间产生了很大的摩擦力，从而大大提高了糖蜜乙醇废液页岩砖的抗剪性能；与糖蜜乙醇废液页岩多孔砖相比糖蜜乙醇废液页岩实心砖的回归系数K值有所下降，原因在于实心砖的抗剪全部有砖与砂浆之间的粘结力承担，粘结抗剪强度等于砖的抗剪强度，但是糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体的抗剪不仅有粘结抗剪，而且砂浆键也承担了部分剪力，销键抗剪强度f与销键截面面积有关，vok,本试验所采用的多孔砖孔洞率为30.3%，从而有等式fAf0.697Af0.303A，有f0.162f可知砂浆键的抗剪强度是粘结vm,,,vobvokvok,2抗剪强度的0.162/0.145=1.117倍，从砂浆键全部剪断可知糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的销键全部发挥了作用，可知多孔砖砂浆销键的抗剪强度为0.049fA，粘结抗剪强2度为0.108fA。从而可以看出，销键对糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的抗剪有着很重要2的影响，这也是糖蜜乙醇废液多孔砖比实心砖抗剪强度高的原因所在。3.5糖蜜乙醇废液页岩砖砌体通缝抗剪强度标准值和设计值3.5.1糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪强度标准值[17]根据《砌体基本力学性能试验方法标准》（GB/T50129-2011）规范中规定，各组试件抗剪强度试验值的标准差按下式计算：n12sx()ixm（3-6）n1i1各组变异系数按下式计算：s100%（3-7）mx式中：x—各试件抗剪强度的试验值im—各组试验平均值xn—各组试件数量运用上述规范中的公式经过计算得样本的标准差以及各组抗剪强度试验值的变异系数如表3-13、3-14所示：30 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究表3-13糖蜜乙醇废液页岩实心砖Table3-13Wastemolassesethanolliquidshalehollowbrick砂浆强度f5.71（MPa）7.47（MPa）9.22（MPa）15.73（MPa）2样本标准差s0.0650.0390.0320.041变异系数0.1510.0710.0640.089表3-14糖蜜乙醇废液页岩多孔砖Table3-14Wastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrick砂浆强度f6.2（MPa）7.66（MPa）10.68（MPa）15.36（MPa）2样本标准差s0.0540.0380.0570.047变异系数0.1230.0790.0970.085从上面两个表我可以看出它们的变异系数比规范值0.2要小，这就表明我们所得到的数据是有效、可靠的。ff1.645f(11.645)（3-8）vk,,vmvm,运用公式3-4、3-5来就算糖蜜乙醇废液页岩砖的抗剪强度平均值f，用公式3-8vm,计算砖砌体试件的抗剪强度标准值f，并与规范中的值作为对比。vk,表3-15糖蜜乙醇废液页岩实心砖抗剪强度标准值Table3-15Wastemolassesethanolliquidshalehollowbrickshearstrengthstandardvalue砂浆强度等级M5M7.5M10M15计算平均值f0.3460.3960.440.46vm,计算标准值f0.2320.2660.2950.301vk,c规范标准值f0.190.230.270.27vk,fvk,比值c1.221.161.091.11fvk,31 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究表3-16糖蜜乙醇废液页岩多孔砖抗剪强度标准值Table3-16Molassesalcoholwasteliquidshaleporousbrickshearstrengthstandardvalues砂浆强度等级M5M7.5M10M15计算平均值f0.3730.4150.490.51vm,计算标准值f0.250.2780.3290.350vk,c规范标准值f0.190.230.270.27vk,fvk,比值c1.321.191.221.29fvk,3.5.2糖蜜乙醇废液页岩砖抗剪强度设计值依据现行《砌体结构设计规范》（GB50003-2011）的规定施工质量控制等级为B级，材料分项系数为=1.6，龄期为28d的毛截面抗剪强度设计值与现行11规范对f比如图所示表3-17糖蜜乙醇废液页岩实心砖抗剪强度设计值Table3-17Wastemolassesethanolliquidshalehollowbrickdesignvalueofshearstrength砂浆强度等级M5M7.5M10M15本文设计值f0.150.170.180.20vc规范设计值f0.110.140.170.17vc比值ff1.361.211.061.17vv表3-18糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的抗剪强度设计值Table3-18Designvalueofshearstrengthofmolassesethanolwastewaterforshaleporousbrick砂浆强度等级M5M7.5M10M15本文设计值f0.160.170.210.22vc规范设计值f0.110.140.170.17vc比值ff1.451.211.241.29vv由上表可知，由于糖蜜乙醇废液和制砖工艺的提高，糖蜜乙醇废液页岩砖的强度设计有很大的提高，所以运用现行规范势必会造成材料的浪费。32 广西科技大学硕士学位论文第三章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的试验研究3.6小结糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的抗剪破坏形态中，有单剪破坏、双剪破坏以及砖体破坏三种。与纯页岩砖相比其强度略有下降，在抗剪过程中高强度砂浆中出现了砖体破坏，在多孔砖中由于销键对孔壁的挤压，致使多孔砖的砖体破坏。与现行规范相比，糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的抗剪强度比较高，与美国砌体规范相比，我国的砌体规范强度设计值相差甚远，随着我国生产工艺的提高，使砖的整体性能得到了很好的提高，并与西方先进国家接轨。糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的通缝抗剪强度标准值和设计值，按下面取值，不仅满足规范的要求还能节约宝贵的页岩资源、充分无污染治理糖蜜乙醇废液。表3-19糖蜜乙醇废液页岩实心砖通缝抗剪标准值和设计值（单位：MPa）Table3-19Molassesethanolwastewatershalehollowbrickslittedshearstandardvalueanddesignvalue(unit:MPa)砂浆强度等强M5M7.5M10M15抗剪强度标准值0.230.270.290.30fvk,抗剪强度设计值0.150.170.180.20fv表3-20糖蜜乙醇废液页岩多孔砖通缝抗剪标准值和设计值（单位：MPa）Table3-20wastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickslittedshearstandardvalueanddesignvalue(unit:MPa)砂浆强度等强M5M7.5M10M15抗剪强度标准值0.250.280.330.35fvk,抗剪强度设计值0.160.170.210.22fv33 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究4.1实验概况到目前为止还是没有出台关于砌体结构剪压复合抗剪的实验标准，要想研究砌体结构的剪压复合抗剪只能依据前人的实验结论。国内关于剪压复合抗剪都是根据重庆大学土木工程学院进行的“砖砌体剪压复合受力相关性及抗剪摩擦系数取值的静力”试验，重庆大学土木学院所做的实验都是运用三砖模型，因为这样的实验结构比较准确，而且操作比较简单，利于精确计算。本次剪压复合抗剪实验的试件总数量为240个，为糖蜜乙醇废液页岩实心砖，分为4种强度等级（M5、M7.5、M10、M15）每种强度等级砌筑30个试件,共120个试件；糖蜜乙醇废液页岩矩形多孔砖，也分为4种强度等级（M5、M7.5、M10、M15）每种强度等级砌筑30个试件，共120个试件。试件在砌筑前，对砖体进行严格的筛选，对于有缺角的砖体予以丢弃，因为砖体的抗剪强度与砖的表面积有很大的关系，使得实验的误差降低到最小范围。试件的砌筑要求也严于9砖模型。试件的养护与9砖在同一条件下进行，养护7天之后用1:2的水泥砂浆对试件的上表中间一块砖和下表面两边的砖体进行找平，降低实验的误差。严格依据《砌体基本力学性能试验方法标准》（GB/T50129-2011）进行。4.1.2加载方法及说明砌体的剪压复合抗剪先进行水平加载，首先用钢尺找到试件的的中心，并用钢板作为手摇千斤顶的支撑，然后在水平方向运用手摇千斤顶进行水平加载，待水平力保持稳定后然后进行竖向加载。实验装置如图4-1所示。图4-1实验装置图Fig4-1Diagramoftheexperimentalsetup34 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究根据实验目的将轴压比划分0-0.9为十个级别来施加水平荷载。当竖向剪力无法继续加载或者突然下降，则记录为最大破坏荷载。图4-2多孔砖单剪破坏图4-3多孔砖砖体破坏Figure4-2PorousbricksingleshearfailureFigure4-3Theporousbrickbodydamage图4-4多孔砖双剪破坏图4-5实心砖双剪破坏Figure4-4PorousbrickdoubleshearfailureFigure4-5Solidbrickdoubleshearfailure35 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究图4-6实心砖单剪破坏图4-7实心砖砖体破坏Figure4-6SolidbricksingleshearfailureFigure4-7Solidbrickbodydamage4.2实验数据糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的复合抗剪强度数据见表4-1、4-2。分别采用以纯剪强度f和抗压强度f为对比参数的回归方法来对试验数据进行分析，并比较这两种vom回归方法的结果，得出糖蜜乙醇废液页岩砖砌体在剪压复合受力下的抗剪强度建议计算公式。表4-1(a)糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体抗剪强度实验值和平均值Table4-1(a)WastemolassesethanolliquidshalebrickmasonryshearstrengthtestvalueandaveragevalueNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uM510.8231.2892.4112.3152.7122.7732.3191.9642.1571.95920.858—2.2682.5222.7512.6342.4792.1532.3341.73630.9111.2122.2842.2142.6112.9362.2251.883——平均值0.8641.2052.3212.3502.6912.7812.3412.0002.2461.848M7.510.9431.4722.2672.3792.6812.7252.5622.0042.1251.15921.0931.1472.2532.361—2.8952.3341.9152.3071.08630.9551.2322.288—2.5292.5342.2632.1472.2140.967平均值0.9971.2842.2692.3702.6052.7182.3862.0222.2151.07136 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-1(b)糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体抗剪强度实验值和平均值Table4-1(b)WastemolassesethanolliquidshalebrickmasonryshearstrengthtestvalueandaveragevalueNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9u10.7851.1732.0582.2372.414—2.2561.9672.3290.956M1021.0541.0782.177—2.5462.7192.0232.0462.1180.91730.8471.2642.1642.1212.2112.5862.605—1.8390.928平均值0.8951.1722.1332.1792.3902.6532.2952.0072.0950.93410.7820.9871.925—2.3222.1882.0461.9560.9560.852M1520.9561.8901.8232.295—2.023—2.0110.9170.84631.0320.9992.0122.1032.4112.5242.0071.8390.9280.789平均值0.9231.2921.9202.1992.3662.2452.0261.9350.9330.829表4-2(a)糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体抗剪强度实验值和平均值Table4-2(a)WastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickmasonryshearstrengthtestvalueandaveragevalueNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uM510.8430.8761.2721.3611.4591.6151.3381.2581.1290.95620.7930.8121.143—1.6741.8211.4721.3141.0180.91730.8550.904—1.3771.5821.6021.416—0.9830.928平均值0.8300.8641.2081.3691.5721.6791.1091.2861.0430.934M7.510.9230.9731.2671.3791.5811.7051.5561.4041.1250.75920.9110.9781.2531.261—1.6961.5231.4151.1070.88630.9080.9641.288—1.6291.6831.6051.3471.2140.867平均值0.9140.9721.2691.3201.6051.6951.5611.3891.1490.83737 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-2(b)糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体抗剪强度实验值和平均值Table4-2(b)WastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickmasonryshearstrengthtestvalueandaveragevalueNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uM1010.9851.0391.2671.4261.7721.6411.5951.4721.2191.02221.0541.1171.3191.4381.6371.6631.6111.3841.1680.91630.9471.059——1.7531.6131.5611.4331.2331.031平均值0.9951.0721.2931.4321.7211.6391.5891.4301.2070.990M1510.9120.9721.0891.2961.6111.6231.5131.5001.0250.66620.9130.9121.1561.273—1.5861.7121.4211.1170.81230.9561.1230.983—1.4231.4891.4461.2891.2110.816平均值0.9271.0021.0761.2841.5171.5661.5571.4031.1170.7644.3实验过程及破坏分析根据重庆大学胡珏同学和王猛同学的论文将砌体的抗剪破坏分为了剪摩、剪压和斜压三种。经过实验最后发现其破坏形式和重庆大学所做出的结论大同小异，基本类似。剪摩破坏：由于NN/0.3较小和砂浆强度很低的情况下发生，破坏主要是u因为砂浆与砖体的粘结摩擦力的破坏造成的试件破坏，在实心砖里面都是沿灰缝破坏，砂浆缝都是完好无损，并呈现单剪和双剪破坏；对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖破坏形式基本与实心砖相似，但是部分出现灰缝断裂的破坏，(如图4-8)所示造成这用原因可能是由于砂浆键的分布不均匀，承担了大部分的剪力造成的。剪压破坏：伴随着轴压比NN/，砌体的破坏呈现剪压破坏，随u着裂缝沿砂浆面的扩展，达到一定程度后产生斜向裂缝，形成两条或三条裂缝，如图4—9所示，这一破坏形态和2014年广西科技大学土木学院黎喜强的不完全相同，本次实验试件在受到竖向的剪力和侧面的压力工作作用下，中间砖有微小的滑动，剪力还在继续增加，最终使试件破坏。在实验过程中在裂缝向试件面斜向展开的同时，剪力从中间砖向两侧传递最终使砖体劈裂破坏，实验中很少碰到。这是由于实心砖表面粗糙，且砂浆的强度适中，与砖体形成良好的接触。两侧的砖体受到钢板传来的水平压力和砂浆破坏面传来的摩擦力而呈现次受剪状态，当剪力达到砖体自身的抗剪强度时就会发生拉裂破坏，破坏形式和结构力学中的瞬角体系相似。斜压破坏：随着轴压比进一步增大NN/，由于水平方向轴力很大，在u竖向力作用下砌体不可能有任何的位移，可以理解成为竖向受压状态，破坏从中间38 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究砖体开始破坏。实心砖破坏形式为锥形破坏脱落，多孔砖的破坏呈现孔壁断裂，形成多种细小的柱体。图4-8剪摩破坏图4-9剪压破坏Figure4-8ShearfrictiondestructionFigure4-9Shearcompressiondestruction图4-10多孔砖斜压破坏图4-11实心砖斜压破坏Figure4-10PorousbrickbaroclinicdestructionFigure4-11Solidbrickbaroclinicdestruction39 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-3三种破坏形式轴压比界限Table4-3Threefailureformsofaxialcompressionratiolimit砂浆强度M5M7.5M10M15剪摩破坏0～0.30～0.30～0.30～0.3剪压破坏0.2～0.50.2～0.50.2～0.40.3～0.6斜压破坏0.5～0.90.5～0.90.4～0.90.5～0.9三种破坏形态与轴压比没有明显的界限，上述划分方法是根据实验数量，以及破坏形态的比例进行划分。4.4糖蜜乙醇废液页岩砖的数据回归分析4.4.1以纯剪强度为fvo对比参数对实验的数据进行回归分析表4-1、4-2是糖蜜乙醇废液页岩砖在不同强度等级砂浆下剪压复合抗剪强度实测平均值，将每个砂浆强度等级及轴压比条件下的抗剪强度与轴压比为零时的复合抗剪强度实测平均值的比值，得到以纯剪强度f为对比参数的糖蜜乙醇废液页岩砖vo复合抗剪强度的相对值f//fVV，如表4-4所示。vvouo表4-4糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪强度相对值Table4-4WastemolassesethanolliquidshalebrickmasonrycompositeshearstrengthrelativevalueNM5(7.07MPa)M7.5(8.67MPa)M10(10.84MPa)M15(15.76MPa)平均值Nu01.0001.0001.0001.0001.0000.11.3951.2881.3091.3261.3290.22.6862.2762.3832.4582.4500.32.7202.3772.4352.5212.5130.43.1102.6132.6702.7562.7870.53.2202.7262.9642.8132.9300.62.7092.3932.5642.5812.5610.72.3152.0282.2422.2962.2200.82.6002.2222.3412.5162.4190.92.1391.0741.0441.5971.46340 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-5糖蜜乙醇废液页岩多孔砖复合抗剪强度相对值Table4-5WastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickcompositeshearstrengthrelativevalueNM5(8.04MPa)M7.5(9.35MPa)M10(11.94MPa)M1515.43MPa)平均值Nu01.0001.0001.0001.0001.0000.11.0341.0411.0631.0771.0540.21.1551.4551.3881.2991.3240.31.6731.6491.4441.4391.5510.41.7861.8941.7561.7301.7920.51.9092.0231.8541.6471.8580.61.6831.6981.7081.5971.6720.71.4221.5491.5201.4371.4820.81.1931.2571.2571.2131.2300.91.0381.1250.9160.9951.019根据表4-4对糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪强度相对值f//fVVvvouo的平均值运用Matlab进行回归分析，可知道在轴压比（0）时曲线为二次抛物线，在轴压比（0.5）区间内曲线为三次抛物线，所以回归分析得到糖蜜乙醇废液页岩实心砖剪压复合抗剪方程分为两段表达：二次抛物线（0）2VV=0.075+14.082NN-16.833（NN）（4-1）uouu三次抛物线（0.5）23VV=27.385-107.850NN+156.609（NN）-76.038（NN）(4-2)uouuu将糖蜜乙醇废液页岩实心砖的实测复合抗剪强度相对值与回归公式计算出的复合抗剪强度相对值进行比较，如表4-6所示。表4-6糖蜜乙醇废液页岩砖实心砖复合抗剪强度相对值与回归值的比较Table4-6WastemolassesethanolliquidshalebricksolidbrickcompositeshearstrengthrelativevaluecomparisonoftherelativevaluesandregressionNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uttffVV()11.3292.4502.5132.7872.9302.5612.2202.4191.463vvouo回归公式（4-1）0.0741.3142.2172.7833.0132.906计算值（4-2）3.0452.5562.4622.3061.63341 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究同理对表4-5对糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体复合抗剪强度相对值fvv//fVVouo的平均值运用Matlab进行回归分析，可知道在轴压比（0）时曲线为二次抛物线，在轴压比（0.5）区间内曲线为三次抛物线，所以回归分析得到糖蜜乙醇废液页岩实心砖剪压复合抗剪方程分为两段表达。二次抛物线（0）2VV=0.947+1.974NN-0.11（NN）（4-3）uouu三次抛物线（0.5）23VV=12.833-48.165NN+69.736（NN）-34.372（NN）(4-4)uouuu将糖蜜乙醇废液页岩实心砖的实测复合抗剪强度相对值与回归公式计算出的复合抗剪强度相对值进行比较，如下表4-7所示。表4-7糖蜜乙醇废液页岩砖多孔砖复合抗剪强度相对值与回归相对值的比较Table4-7WastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickcompositeshearstrengthrelativevaluecomparisonoftherelativevaluesandregressionNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uttffVV()11.0541.3241.5511.7921.8581.6721.4821.2301.019vvouo回归公式（4-3）0.9461.1421.3371.5291.7191.908计算值（4-4）1.8821.6091.4941.330.9124.4.2糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的剪压复合抗剪强度的对比分析ttt依据规范可知，砌体的各种力学计算公式为VfA、VfA、NfA、ovo,muvmumNA，将上述公式代入剪压复合抗剪回归公式中，同时定义糖蜜乙醇废液页岩oktVfovom,砖的剪压比m，代入剪压复合抗剪回归公式中，然后以剪摩理论模式表tNfum达，并从中解出剪压复合受力影响系数的表达式。42 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究ff（4-5）vmvom,o其中：f………砌体纯剪强度实验平均值vom,f………砌体抗剪强度试验平均值vm,…………砌体正应力标准值（水平力标准值）…………剪压复合受力影响系数将上述所有计算公式（4-5）代入糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体的剪压复合抗剪回归公式（4-1）,（4-2）中，并整理得：tt上升段f=0.075f+（4-6）vm,vom,1okok其中=（14.08--26.843）m（4-7）1tfmtt下降段f=0.075f+（4-8）vm,vom,2ok2tfmokok其中2=[27.302-107.96+156.60t-76.040t]m（4-9）ffokmm由于下降段中剪压受力影响系数比较复杂，运用数学方法将其简化为：ok=（11.984-12.06）m（4-10）2tfm同理,运用同样的方法，将糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的数据代入回归公式（4-3）（4-4），计算得出：tt上升段f=0.939f+（4-11）vm,vom,1okok其中=（1.899-0.109）m（4-12）1tfmtt下降段f=0.939f+（4-13）vm,vom,2ok2tfmokok其中[11.89748.149+68.90634.359]m（4-14）2ttffokmm由于下降段中剪压受力影响系数比较复杂，运用数学将其简化为：43 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究ok=4.6615.570（）m（4-15）2tfmt将剪压比m、剪压复合受力影响系数和抗剪强度平均值和f0.145f代vo,m2t入回归公式中，通过计算可得糖蜜乙醇废液页岩实心砖抗剪强度f的平均值公式为v,mtttokfvom,上升段ff=0.075(14.08216.844)vm,,vomttokffmm2okok[0.07514.08216.844]0.15ftt2ffmmt2fvm,okok0.1450.07514.08216.844（4-16）ttf2ffmmt2tttfmokokfvom,下降段ff0.07527.310108.01156.6076.04vm,,vomtttokokffmmfm23okokok27.376107.96156.6076.040.15fttt2ffmmfmt23fvm,okokok0.14527.376107.95156.6076.04（4-17）tttf2fffmmm同理可将糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压复合抗剪强度回归公式表达为t2fvm,okok上升段0.150.9471.9630.11（4-18）ttf2ffmmt23fvm,okokok下降段0.1512.82448.14969.72934.359（4-19）tttf2fffmmm44 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究0.50.45糖蜜乙醇废液页岩实心砖0.4剪压相关曲线0.35糖蜜乙醇废液页岩多孔砖0.3剪压相关曲线0.25多项式(糖蜜乙醇废液页0.2岩实心砖剪压相关曲线)多项式(糖蜜乙醇废液页0.15岩多孔砖剪压相关曲线)0.10.050轴压比00.20.40.60.81图4-12糖蜜乙醇废液页岩砖剪压相关曲线Figure4-12Wastemolassesethanolliquidshearcompressioncorrelationcurveofshalebrick将糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体（式4-16、4-17）和多孔砖砌体（式4-18、4-19）的剪压复合抗剪回归公式转化为剪压相关曲线绘于图4-7中。由图所示可以看出，糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的剪压复合受力相关曲线十分相近，但是在轴压比为零时，糖蜜乙醇废液多孔砖的纯抗剪强度要比实心砖的大，这就说明了糖蜜乙醇废液页岩多孔砖，虽然空洞减小了面积A的值，但是砂浆键却完全弥补了这一空洞的缺陷，使得多孔砖的抗剪强度得到提高。因此可以得出，在同一砂浆等级，且没有水平正应力的作用下，多孔砖的抗剪强度要比实心砖的强。当轴压比进一步增加，达到0.5时，糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的抗剪强度都达到了最大值，从图中我们可以得出实心砖的抗剪强度近似为多孔砖的1.5倍，说明了多孔砖中孔洞的存在削弱了砌体的剪压复合抗剪，砂浆键的存在并没有增加多孔砖的抗剪作用，多孔砖的剪力完全有孔壁承担，所以说糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的抗剪强度扔按照实心砖来计算，就会产生很大的安全风险。V0fvom,根据剪压比的计算公式m==可知，运用每种强度等级的砂浆f和对vom,Nfum应的三砖砌体抗压强度平均值f的比值，就可以到砌体的剪压比m，然后取其平均m值。45 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-8糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体剪压比平均值mTable4-8Wastemolassesethanolliquidshalebrickmasonryshearcompressionratioandtheaveragevalueofm砂浆强度等级fmfvom,fvom,fmmM513.1770.8170.062M7.515.6240.8640.0550.053M1018.3370.9970.054M1521.1580.8950.042通过表4-8我们得到了糖蜜乙醇废液页岩实心砖的剪压比平均值m代入公式中可以得到实心砖的的表达式为ok0.7450.894（4-20）1tfm2tfmokok1.4485.7218.3014.02（4-21）2ttffokmmok0.6360.640（4-22）2tfm运用公式计算出的糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体的剪压复合受力影响系数如表4-9所示。表4-9糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体的影响系数Table4-9Influencecoefficientofmolassesethanolwastewatershalebrickmasonryu00.10.20.30.40.50.60.70.80.91（4-20）0.7460.6570.5670.4780.3890.3001（4-21）0.3160.2200.1810.1490.092-0.0042（4-22）0.3160.2520.1880.1240.060-0.0042同理，运用同样的方法计算出糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压比平均值m，结果如表4-10。46 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-10糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压比mTable4-10Molassesalcoholwasteliquidforshaleporousbrickshearcompressionratiom砂浆强度等级fmfvom,fvom,fmmM510.4200.9340.088M7.511.1580.9560.0890.076M1012.5430.8620.069M1514.1160.8640.062同样通过表4-10我们得到了糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压比平均值m代入公式中可以得到多孔砖的的表达式为ok0.1530.007（4-23）1tfm2tfmokok0.9143.7095.3702.645(4-24)2ttffokmmok0.3600.430(4-25)2tfm并通过上面的方法计算出糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压复合受力影响系数。表4-11糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体的影响系数Table4-11Influencecoefficientofmolassesethanolwastewatershaleperforatedbrickmasonryu00.10.20.30.40.50.60.70.80.91（4-20）0.1540.1520.1510.1510.1480.1471（4-21）0.1450.0870.0610.037-0.002-0.0712（4-22）0/1450.1000.0600.016-0.026-0.0712便于分析比较，将糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖砌体的剪压复合受力影响系数绘成曲线，如图4-13所示：47 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究糖蜜乙醇废液页岩砖剪压受力影响系数对比图0.80.60.40.2000.20.40.60.811.2-0.2糖蜜乙醇废液页岩实心砖糖蜜乙醇废液页岩多孔砖图4-13糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的的对比分析Figure4-13Molassesalcoholwasteliquidofshalehollowbrickandhollowbrick’scontrast图4-13中可以看出：无论是糖蜜乙醇废液页岩实心砖还是多孔砖，其受力影响系数都是随着剪压比f的增大而减小；由表4-9、4-11可以知道，糖蜜乙醇废液om页岩实心砖的剪压复合受力影响系数远远大于多孔砖砌体，表明多孔砖砖空洞的存在，大大降低了多孔砖的摩擦抗剪能力。4.4.3糖蜜乙醇废液页岩砌体剪压复合抗剪强度的标准值、平均值、设计值的表达式tttt利用上述的回归公式计算出ff与实测ff的比值k，对所得到的数据进vm,vovvofv行处理，可求出其平均值k为0.909，其标准差为0.345，其变异系数C为0.379，kk为使得糖蜜乙醇废液页岩实心砖的抗剪强度标准值有95%的保证率，则将tfkk11.6450.432来作为其降低系数。又根据规范将f用来取代，代入所km0.72计算出的回归公式即可得糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体剪压复合抗剪强度标准值计算公式：t0.72okff0.4320.075(0.7500.894)vkvom,okfkokf(0.3220.278)（4-26）vok,okfk由规范我们知道砌体材料的分项系数为1.6，故沿通缝或沿阶梯截面破坏时受f剪构件承载力设计值计算公式为：48 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究ff（4-27）vvoo其中——永久荷载设计值产生的水平截面平均压应力，其值不大于0.8o倍的砌体抗压强度。——剪压复合受力影响系数。根据永久荷载和可变荷载的不同组合，其影响系数的表达式又分为两种。o当1.2时，0.1680.075（4-28）Gfo当1.35时，0.1490.06（4-29）Gf同理对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖来说，利用多孔砖的回归公式计算出ttttff与实测ff的比值k，对所得到的数据进行处理，可求出其平均值k为vm,vovvofv0.995，其标准差为0.059，其变异系数C为0.059，为使得糖蜜乙醇废液页岩多孔kk砖的抗剪强度标准值有95%的保证率，则将k11.6450.903来作为其降低系fvktfk数。又根据规范将f用来取代，代入所计算出的回归公式即可得糖蜜乙醇废液m0.72页岩多孔砖砌体剪压复合抗剪强度标准值计算公式：t0.72okff0.904945(0.1530.007)vkvom,okfkokf(0.1370.005)（4-30）vok,okfk由规范我们知道砌体材料的分项系数为1.6，故沿通缝或沿阶梯截面破坏时受f剪构件承载力设计值计算公式为：ff（4-31）vvoo其中——永久荷载设计值产生的水平截面平均压应力，其值不大于0.8倍o的砌体抗压强度。——剪压复合受力影响系数。根据永久荷载和可变荷载的不同组合，其影响系数的表达式又分为两种：49 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究o当1.2时，0.0730.001（4-32）Gfo当1.35时，0.0660.001（4-33）Gf4.4.4以抗压强度f作为对比参数进行试验数据的回归分析m将糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体剪压复合抗剪强度实测值除以试件抗压强度值f，可得实心砖砌体复合抗剪强度相对值ffVN如下表所示：mvmuu,m表4-12糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪强度相对值ffVNvmuu,mTable4-12WastemolassesethanolliquidshalebrickmasonrycompositeshearstrengthrelativevalueffVNvmuu,mM5M7.5M10M15NNu平均值（7.07MPa）（8.67MPa）（10.84MPa）（15.76MPa）00.0550.0540.0420.0380.0470.10.0770.070.0550.0490.0620.20.1490.1240.1010.0890.1150.30.1500.1290.1030.1010.1200.40.1720.1420.1130.1280.1280.50.1780.1480.1250.1230.1430.60.1500.1300.1080.0890.1190.70.1280.1100.0950.0850.1040.80.1440.1210.0990.0840.1120.90.1180.0580.0440.0390.064对表4-12糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪曲线公式为：其上升段00NN.5为二次抛物线u2VNuu0.0460.45NNu0.439NNu（4-34）下降段（0.5NN1.0）：为三次抛物线u23VNuu1.5035.955NNu8.617NNu4.184NNu（4-35）利用回归所得到的公式（4-34）、（4-3）计算出糖蜜乙醇废液页岩实心砖复合抗剪强度回归值，与实测值相比如表4-13所示。50 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-13糖蜜乙醇废液页岩实心砖回归值与实测值Table4-13WastemolassesethanolliquidshalehollowbrickreturnvalueandthemeasuredvalueNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uttfvmuufVN0.0530.0710.1350.1390.1550.1620.1430.1220.1340.085回归公式4-340.0470.0870.1190.1420.1560.161计算值4-350.1630.1370.1330.1250.089运用上面的回归方法对多孔砖进行计算得到糖蜜乙醇废液页岩多孔砖复合抗剪强度相对值ffVN。vmuu,m表4-14糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体复合抗剪强度相对值ffVNvmuu,mTable4-14WastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickmasonrycompositeshearstrengthrelativevalueffVNvmuu,mM5（8.04M7.5M10（11.94M15（15.43NNu平均值MPa）（9.35MPa）MPa）MPa）00.0740.0730.0700.0690.0710.10.0770.0770.0760.0730.0750.20.1080.1010.0920.0890.0970.30.1230.1050.1010.0940.1150.40.1410.1280.1220.1050.1360.50.1500.1350.1160.1090.1380.60.1260.1240.1130.1120.1180.70.1150.1110.1010.0890.1100.80.0930.0920.0860.0750.0860.90.0840.0670.0700.0630.071对表4-14中的数据进行回归分析可以得到糖蜜乙醇废液废液页岩多孔砖砌体剪压复合抗剪VN—NN曲线方程为：uuu上升段（00NN.5）：为二次抛物线u2VNuu0.0690.145NNu0.005NNu(4-36)下降段（0.5NN1.0）：为三次抛物线u23VNuu0.9593.618NNu5.230NNu2.575NNu（4-37）51 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究利用回归所得到的公式（4-34）、（4-35）计算出糖蜜乙醇废液页岩实心砖复合抗剪强度回归值，与实测值相比如表4-15所示。表4-15糖蜜乙醇废液页岩实心砖回归值与实测值Table4-15WastemolassesethanolliquidshalehollowbrickreturnvalueandthemeasuredvalueNN00.10.20.30.40.50.60.70.80.9uttfvmuufVN0.0740.0780.0980.1150.1330.1380.1240.1100.0910.076回归公式4-360.0700.0850.0990.1130.1280.142计算值4-370.1400.1190.1100.0980.067现将糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的剪压复合抗剪数据绘成图4-14，更加直观的对实心砖和多孔砖进行分析。0.180.16糖蜜乙醇废液页岩实心砖0.14剪压相关曲线0.12糖蜜乙醇废液页岩多孔砖0.1剪压相关曲线Vu/Nu0.08多项式(糖蜜乙醇废液页0.06岩多孔砖剪压相关曲线)0.04多项式(糖蜜乙醇废液页岩实心砖剪压相关曲线)0.02000.20.40.60.81N/Nu图4－14糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖剪压相关曲线对比Figure4-14Molassesalcoholwasteliquidofshalehollowbrickandporousbrickshearcontrastpressurecurve通过图表可以得出：1、糖蜜乙醇废液页岩实心砖在轴压比NN0时的复合抗剪强度相对值比多u孔砖的低，分析得到原因是多孔砖孔洞的存在，使得砂浆键承担了很大部分的剪力。对于实心砖在NN0时，其剪力全部有砂浆与砖体的的摩擦力承担，所以说糖蜜u乙醇废液页岩实心砖会比多孔砖的复合抗剪小。2、糖蜜乙醇废液页岩实心砖复合抗剪强度数据增长速率远远大于多孔砖，实NN/0.2NN/0.2心砖u时的复合抗剪数据就远远大于多孔砖u时的数据，说明压应力的增加也无助于砂浆键的提高，实验图片显示大多数的复合抗剪破坏为砂浆52 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究键的断裂。所以说运用糖蜜乙醇废液页岩实心砖的公式计算多孔砖是不安全的。3、通过图4-14可以看出两条抛物线的走向大致相同，糖蜜乙醇废液页岩实心砖比多孔砖较为陡。利用第二章和第三章得到的数据VfA、NfA、NfA代入糖蜜乙uv,mumum醇废液页岩实心砖回归公式4-34、4-35中可以得到：tt上升段ff0.046（4-38）vm,1m0k0k0.4500.440（4-39）1tfmtt下降段ff0.046（4-40）vm,2m0k2tfmk00k1.4555.9558.6384.185（4-41）2ttff0kmm为了简化计算，可将式4-41简化为下述直线方程：0k0.5120.55（4-42）2tfm最终得到糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪影响系数如表4-16所示。表4-16糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪影响系数Table4-16Wastemolassesethanolliquidshalebrickmasonrycompositesheareffectcoefficientf00.10.20.30.40.50.60.70.80.910km式（4-39）0.4500.4050.3610.3170.2730.2291式（4-41）0.2330.1500.1230.0980.047-0.0472式（4-42）0.2330.1770.1210.0650.009-0.0472同理，利用第二章和第三章得到的数据VfA、NfA、NfA代入糖uv,mumum蜜乙醇废液页岩多孔砖回归公式4-36、4-37中可以得到：tt上升段ff0.069（4-43）vm,1m0k0k0.1460.005（4-44）1tfmtt下降段ff0.069（4-45）vm,2m0k53 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究2tfmk00k0.8933.6175.2302.575（4-46）2ttff0kmm为了简化计算，可将式4-41简化为下述直线方程：0k0.3480.424（4-47）2tfm最终得到糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪影响系数如表4-17所示。表4-17糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体复合抗剪影响系数Table4-17Wastemolassesethanolliquidshalebrickmasonrycompositesheareffectcoefficientf00.10.20.30.40.50.60.70.80.910km式（4-44）0.1460.1460.1450.1440.1440.1431式（4-46）0.1390.0820.0580.035-0.003-0.0682式（4-47）0.1390.0980.0560.0150.027-0.06824.4.5糖蜜乙醇废液页岩砌体剪压复合抗剪强度的标准值、设计值、平均值的表达式tttt利用上述的回归公式计算出ff与实测ff的比值k，对所得到的数据进vm,vovvofv行处理，可求出其平均值k为0.909，其标准差为0.345，其变异系数C为0.379，kk为使得糖蜜乙醇废液页岩实心砖的抗剪强度标准值有95%的保证率，则将tfkk11.6450.432来作为其降低系数。又根据规范将f用来取代，代入所km0.72计算出的回归公式即可得糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体剪压复合抗剪强度标准值计算公式：t0.72okff0.832(0.4500.440)vkvom,okfkokf(0.3650.457)（4-48）vok,okfk由规范我们知道砌体材料的分项系数为1.6，故沿通缝或沿阶梯截面破坏时受f剪构件承载力设计值计算公式为：54 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究ff（4-49）vvoo其中——永久荷载设计值产生的水平截面平均压应力，其值不大于0.8倍的砌o体抗压强度。——剪压复合受力影响系数。根据永久荷载和可变荷载的不同组合，其影响系数的表达式又分为两种：o当1.2时，0.1930.132（4-50）Gfo当1.35时，0.1690.118（4-51）Gf运用同样的方法，对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖求得剪压复合抗剪强度标准值计算公式为：okff(0.1350.003)（4-52）vkvok,okfk由规范我们知道砌体材料的分项系数为1.6，故沿通缝或沿阶梯截面破坏时f受剪构件承载力设计值计算公式为：ff（4-53）vvoo其中——永久荷载设计值产生的水平截面平均压应力，其值不大于0.8倍的砌o体抗压强度。——剪压复合受力影响系数。根据永久荷载和可变荷载的不同组合，其影响系数的表达式又分为两种：o当1.2时，0.0690.001（4-54）Gfo当1.35时，0.0610.001（4-55）Gf4.5糖蜜乙醇废液页岩砖砌体剪压复合抗剪的建议公式通过采用两种回归方法对糖蜜乙醇废液页岩砖砌体进行剪压复合受力计算，所55 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究得到的结果上下浮动在5%以内，对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖而言，第一种运用砂浆的粘结抗剪和销键抗剪平均在砖的毛截面上的回归方法，进行总体计算，最终求出糖蜜乙醇废液页岩多孔砖纯剪下的强度，所以，本研究建议运用第一种回归方法对糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体进行剪压复合受力进行计算，较为简便。最终糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压复合抗剪建议公式为：VfAf()A（4-56）uuv00在根据荷载的不同组合，糖蜜乙醇废液页岩砖的剪压复合受力影响系数的值也不同：o当1.2时，0.1930.132（4-57）Gfo当1.35时，0.1690.118（4-58）Gf对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体而言：o当1.2时，0.0690.001（4-59）Gfo当1.35时，0.0610.001（4-60）Gf0当轴压比在0.10.5时由式（4.57）、（4.58）、（4.59）、（4.60）计算值如表f4-18、4-19所示。表4-18糖蜜乙醇废液页岩实心砖砌体剪压复合受力影响系数Table4-18Wastemolassesethanolliquidshalebrickmasonryshearcompressioncompositestressinfluencecoefficientf=0.1f=0.2f=0.3f=0.4f=0.5G000001.20.1610.1530.1460.1380.1311.350.1430.1370.1310.1250.11956 广西科技大学硕士学位论文第四章糖蜜乙醇废液页岩砖砌体复合抗剪的试验研究表4-19糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砌体剪压复合受力影响系数Table4-19Wastemolassesethanolliquidshaleperforatedbrickmasonryshearcompressioncompositestressinfluencecoefficientf=0.1f=0.2f=0.3f=0.4f=0.5G000001.20.07090.07080.07070.07060.07051.350.06290.06280.06270.06260.06254.6小结1.本文通过对糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的两种回归分析，最终得出糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的剪压复合抗剪的建议公式，通过比较发现回归结果与计算结果相差不到5%，说明两种回归方法是有效的，两种方法也证明了各自的可行性。2.糖蜜乙醇废液页岩多孔砖和实心砖砌体的剪压复合受力曲线的走向、凹凸大致相同，由于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的孔洞的存在(存在砂浆键)，最终在纯剪状态下，其抗剪强度比实心砖砌体高，所以多孔砖的剪压复合受力曲线的起点要比实心砖的高。又因为多孔砖的净截面面积小，随着轴压比的增加实心砖很快达到多孔砖的强度，并远远超过糖蜜乙醇废液页岩多孔砖，同时也说明轴向压力的增加对于销键的抗剪没有明显的作用，只与砖的截面面积有关系，所以说糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压复合受力曲线相对较平缓，峰值比较低。3.糖蜜乙醇废液页岩砖砌体在剪压复合受力下，其构件的复合抗剪承载力设计值建议采用第一种以纯剪强度为对比参数的回归方法进行计算，VfAf()A（4-61）uuv00对于糖蜜乙醇废液页岩实心砖o当1.2时，0.1680.075（4-62）Gfo当1.35时，0.1490.06（4-63）Gf对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖o当1.2时，0.0730.001（4-64）Gfo当1.35时，0.0660.001（4-65）Gf57 广西科技大学硕士学位论文第五章总结与展望第五章总结与展望5.1总结糖蜜乙醇废液页岩砖作为一种新型的墙体材料，其优点在于：能够无害化、资源化的处理糖蜜乙醇废液；保护有限的耕地资源；为砌体结构的复合受力提供依据。由于糖蜜乙醇废液是一种有机高浓度、无毒的废水，若直接排入河流、湖泊势必会造成水体富营养化，导致环境污染，若建立工厂进行治理，投入非常之高，所以将糖蜜乙醇废液作为砖坯材料加入砖体，不仅处理了糖蜜乙醇废液，而且得到的糖蜜乙醇废液页岩砖的力学性能满足现行规范，是一种变废为宝处理废液的一条途径。伴随着结构承受地震要求越来越高，砌体材料承受着复杂的纵向、横向、纵横向等复杂的力，通过本课题的对糖蜜乙醇废液页岩砖剪压复合受力的试验研究，能够对现行的规范提供这一方面的数据，使得糖蜜乙醇废液页岩砖这一新型材料顺利进入市场，所以通过对糖蜜乙醇废液页岩砖砌体进行抗剪和剪压复合抗剪性能进行研究，提出了沿通缝抗剪和剪压复合抗剪建议公式。5.2糖蜜乙醇废液页岩砖砌体沿通缝抗剪结论在糖蜜乙醇废液页岩砌体的抗剪实验过程中，无论是实心砖和多孔砖都有砖体破坏的情况，归咎其原因是糖蜜乙醇废液页岩砖砖表面比较粗糙，从而使得与水泥砂浆有较好的粘结性；另外一种原因可能是由于糖蜜乙醇废液页岩砖的强度没有纯页岩砖的强度高，从而在抗剪过程中导致砖体的破坏。对于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖，由于销键的作用，由于孔壁较薄在抗剪过程中，会导致孔壁的剪断和压碎，最终导致糖蜜乙醇废液页岩多孔砖砖体破坏。伴随着建筑业的发展，大空间结构的出现，砌体材料需求量大大增加，砖体的生产工业也得到了很大的提高。对砖体的力学性能要求也在日渐增高，通过对糖蜜乙醇废液页岩砖砌体的抗剪实验和剪压复合抗剪实验，得到了糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的抗剪强度建议公式。5.3糖蜜乙醇废液页岩砖砌体剪压复合抗剪结论糖蜜乙醇废液页岩剪压复合抗剪是本文十分重要的研究内容，其中糖蜜乙醇废液页岩实心砖和多孔砖的剪压复合曲线的走势大致相同，说明这两种砖体存在相似的规律。在纯剪状态下糖蜜乙醇废液页岩多孔砖比糖蜜乙醇废液页岩实心砖要高，同样58 广西科技大学硕士学位论文第五章总结与展望在剪压复合抗剪中多孔砖也比实心砖高，但由于糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的净截面面积相对于实心砖较小，压应力对摩擦抗剪影响也较小，所以糖蜜乙醇废液页岩多孔砖的剪压复合抗剪强度比实心砖小。5.4展望通过对糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪性能和剪压复合抗剪性能的研究，还需要进行一下几个方面的探索和研究。(1)为了使糖蜜乙醇废液这种新型墙体材料得到更好的推广，并能广泛的运用到建筑物中，还需要对它的耐久性、石灰爆裂、抗拉强度、锚固性能、吊挂性能等进行研究。(2)本次实验仅以抗剪强度和抗压强度为对比参数对糖蜜乙醇废液页岩砌体进行剪压复合抗剪进行对比回归分析，为了使糖蜜乙醇废液的结果更加准确，还可以采用灰缝的粘结抗剪强度做为对比参数进行回归分析。(3)在实验前期，理想认为在抗剪试验时，其中砂浆销键能全部发挥作用，但是事实并非如此，后续研究可以研究砂浆的有效率对糖蜜乙醇废液页岩砖砌体抗剪强度的影响。59 广西科技大学硕士学位论文参考文献参考文献[1]国务院办公厅，关于进一步推进墙体材料革新和推广节能建筑的通知（国办发[2005]196号），2005[2]朱基珍，黄中，黄健强，等.轻质烧结页岩砖石灰爆裂的研究[J].新型建筑材料，2012，39（3）：20-23[3]施楚贤.砌体结构理论与设计[M].北京:中国建筑工业出版社，1992[4]唐岱新，施楚贤.砌体结构研究论文集[M].长沙：湖南大学出版社，1989[5]中华人民共和国国家标准.砌体结构设计规范GB50003-2011[S].北京：中国建筑工业出版社，2011[6]王旭冉.我国砌体结构的发展与展望[J].天津建设科技，2007，17（7）：3-5[7]骆万康.砌体抗剪强度计算建议公式与砌体规范和抗震规范的拟合，全国砌体结构学术会议论文集[M].中国建筑工业出版社，2000.12[8]骆万康，朱希诚，王勇，等.砌体规范抗剪与抗震抗剪强度公式的统一模式，全国砌体结构学术会议论文集[M].现代砌体结构，中国建筑工业出版社，2012[9]骆万康，朱希成，廖春盛.砖砌体剪压复合受力相关性与抗剪摩擦系数的取值[A].第六届全国结构工程学术会议论文集（第二卷）[C].1997.249-257[10]黄榜彪，黎喜强.温度对污泥烧结页岩砖基本性能的影响[J].广西工学院学报，2012，23(4）：9-13[11]李卫波.烧结页岩多孔砖砌体抗剪强度及其应变试验研究[D]：重庆：重庆大学，2009[12]冉迎春，刘洲.浅谈绿色建材的发展[J].科学咨询，2010，21(11）：71-72[13]代庆仁，鄢亚玲，杨晓玲，等.糖厂酒精废醪液治理研究[J].云南冶金.2002，31(2)：33-37[14]张逸庭，余超江，杨馗，等.糖厂酒精废醪液资源化实例[J].云南环境科学，2003，22(1)：139-142[15]张跃彬，高正卿.蔗糖副产物滤泥、糖蜜酒精废醪液的开发利用[J].中国糖料，2009，5(1)：63-64[16]徐晓伟，尹芳，徐锐，等.酒精废醪液中温沼气发酵的研究[J].酿酒科技，2009，2(10)：95-97[17]李兆坚，张清，吕伟，等.分体空调房间夏季室温波动度的实测分析[J].暖通空调，2014，13(7)：14-17[18]中华人民共和国国家标准.砌体基本力学性能试验方法标准（GBT50129-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社，2011[19]孟昭，周立辉，张景林，等.新型生物膜反应器处理糖蜜乙醇废水试验研究[J].湿法冶金，2012，31(01)：61-64[20]赵淑杰，贾成国，靳玉双，等.燃料乙醇废醪液处理工艺技术进展[J].酿酒科技，2010，19(9)：81-85[21]杜金宝，黄加军，王国庆，等.木薯酒精废醪液处理工艺研究进展[J].酿酒科技，2012，15(01):89-92[22]中华人民共和国建材行业标准.回弹仪评定烧结普通砖烧结砖等级的方法（JCT769-1999）[S].北京：中国建筑工业出版社，2001[23]中华人民共和国行业标准.砌筑砂浆配合比设计规程（JGJT98-2010）[S].北京：中国建筑工业出版社，2011[24]中华人民共和国国家标准.砌体结构工程施工质量验收规范（GB50203-2011）[S].北京：中国建筑工业出版社，2011[25]皮天祥.煤矸石页岩多孔砖砌体基本力学性能的试验研究[D].重庆：重庆大学土木工程学院，200060 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