多层纤维编织网增强混凝土梁的挠度计算 8页

学兔兔www.xuetutu.com第14卷第1期建筑材料学报Vo1．14。No．12011年2月JOURNAL0FBUILDINGMATERIALSFeb．，2O11文章编号：1007—9629(2011)O1—0014—08多层纤维编织网增强混凝土梁的挠度计算尹世平，徐世琅。，王楠。，(1．中国矿业大学力学与建筑工程学院，江苏徐州221116；2．大连理工大学土木工程学院，辽宁大连116024；3．浙江大学建筑工程学院，浙江杭州310058；4．大连建筑科学研究设计院，辽宁大连116021)摘要：基于混凝土结构的抗弯设计理论，忽略非受力纤维的影响，采用由纤维编织网增强混凝土(TRc)薄板单轴拉伸试验确定的纤维束的拉伸应力一应变关系，对环氧树脂浸渍过的纤维编织网增强细粒混凝土的抗弯计算理论进行了研究．结果表明：细粒混凝土抗压应力一应变上升段采用GB50010--2002{混凝土结构设计规范》建议的模型即可获得理想的计算结果；不同的布设层数对构件开裂前的刚度影响不明显，开裂后刚度随着布设层数的增多而变大；适当改变细粒混凝土的抗压强度和极限荷载压应变对计算结果影响不大．无论布设几层网，开裂前，计算值和试验值几乎一致．开裂后，对于二层网和三层网增强的小梁，其计算值和试验值的变化趋势基本一致，说明该计算模型可用于环氧树脂浸渍过的纤维编织网增强细粒混凝土构件的设计计算．关键词：纤维编织网增强混凝土；梁；抗弯性能；计算理论；多层；环氧浸渍中图分类号：TU528．572；TU317．1文献标志码：Adoi：10．3969／j．issn．1007—9629．2011．01．004DeflectionCalculationofMulti-layerTextileReinforcedConcrete(TRC)ⅥNShi—ping～，XUShi—lang，WANGNan。，(1．SchoolofMechanics&CivilEngineering，ChinaUniversityofMiningandTechnology，Xuzhou221116，China；2．DepartmentofCivilEngineering，DalianUniversityofTechnology，Dalian116024，China；3．CollegeofCivilEngineeringandArchitecture，ZhejiangUniversity，Hangzhou310058；4．DalianResearch&DesignInstituteofBuildingScience．Dalian116021．China)Abstract：Ignoringtheinfluenceofnon—bearingfiberandadoptingtensilestress—strainrelationshiprein—forcedconcreteobtainedfromuniaxialextensiontestofTRCthinplates，andbasedonthebendingdesigntheoryofreinforcedconcreteelements，theflexuralstrengthcalculationtheoryoffinegrainedconcretere—inforcedwithepoxyresin—impregnatedtextilewasstudied．TheresultsindicatethatsatisfactorycalculatedvaluescanbeobtainedwhenthemodelproposedbytheChineseStandard(GB5001O一2OO2)iSusedforsimulatingtheascendingsegmentofcompressivestress—straincurveoffinegrainedconcrete；theeffectofthenumberoftextilelayersonthestiffnessofcomponentsisnotsignificantbeforecracking，butthestiff—nessbecomesgreaterwiththeincreaseinthenumberoftextilelayersaftercracking；appropriatechangesinthecompressivestrengthoffinegrainedconcreteandthecompressivestraintoreachultimateloadhavenosignificantinfluenceontheoreticalvalues．Furthermore，beforecracking，thetheoreticalcurvesarewellinaccordancewiththeexperimentalresultsregardlessofthenumberoftextilelayers．Aftercracking，forthesmalIbeamsreinforcedwithtwoorthreelayersoftextile。comparisonbetweenthecalculatedandtheexperimentalresultsrevealssatisfactoryagreementandthusitisprovedthattheformulaecanbeusedfor收稿日期：2009—09—25；修订日期：2009—12-23基金项目：国家自然科学基金重点项目(50438010)第一作者：尹世平(1978一)，男，山东高密人，中国矿业大学讲师，博士．E-mail：yinshiping7808@yahoo．corn．CFl通信作者：徐世娘(1953一)，男，大连理工大学浙江大学求是特聘教授，博士生导师，博士．E-mail：slxu@zju．edu．cn 学兔兔www.xuetutu.com第1期尹世平，等：多层纤维编织网增强混凝土梁的挠度计算thedesignoffinegrainedconcretereinforcedwithepoxyresin—impregnatedtextile．Keywords：textilereinforcedconcrete；beam；flexuralbehavior；calculationtheory；multi—layer；impreg—natedwithepoxyresin纤维编织网增强混凝土(textilereinforcedcon—探讨了影响TRC薄板极限荷载的因素；文献E15]根crete，TRC)是一种结合了短切纤维增强混凝土和据RC结构计算方法，计算了碳纤维格栅增强小梁普通钢筋混凝土二者优点的复合材料_1]．由于所采的极限承载力，与试验值差别较大．用的纤维材料(如耐碱玻璃纤维、碳纤维、芳族聚酰不同于已有的研究成果"。，本文采用解胺纤维、玄武岩纤维等)具有耐腐蚀性，可以不再需析途径探讨了经过聚合物处理的纤维编织网增强受要防止化学侵蚀的混凝土保护层，结构单元的厚度弯构件的计算理论，并给出了受力全过程的分析方主要依赖于增强纤维必需的锚固厚度]，所以这种法；不同于文献[4]简单采用混凝土的设计模型和纤新材料尤其适用于轻质的结构_3；且能用于厚度仅维纱线的材料拉伸本构，本文采用试验测定的细粒有10～20mm的结构构件，这是钢筋混凝土材料所混凝土的力学参数和TRC薄板单轴拉伸试验确定不能做到的]．而且它们特别高的比强度，使得其所的纤维编织网的合理拉伸本构，模拟了TRC受弯矩在的建筑结构方案既可行又具有更好的经济性．尽形小梁的受力全过程．管有这些优点，直到现在TRC也没有被推广应用，1分析理论主要原因是缺乏TRC的设计计算标准．关于TRC理论计算的研究国外学者作了大量1．I基本假定的工作，其研究理论基本都是针对未经过聚合物处对纤维编织网增强细粒混凝土受弯构件进行分理的纤维编织网增强的构件，而对TRC构件受弯性析计算时，作如下假定：(1)变形后截面仍保持平面；能全过程的分析都是基于数值的方法．文献[2，6—8](2)不考虑纤维编织网和细粒混凝土之问的相对滑采用数值的方法对TRC的力学行为进行了研究，其移，应力应变连续；(3)忽略非受力纤维的影响；(4)纯中文献E2]基于微观和细观的分析，模拟了TRC薄弯段任一截面细粒t昆凝土和纤维网的应变分别相板的单轴张拉；文献[6]考虑了纤维束和基体材料的等，即截面曲率在纯弯段不变；(5)曲率在整个跨度界面特性，模拟了TRC薄板的单轴张拉；文献[7]考上是和弯矩一一对应的．虑了水泥基材料不能完全进入到纤维束内部这种特1．2材料的本构模型殊的边界状态，模拟了单轴张拉和四点弯曲试验的1．2．1细粒混凝土的抗压本构关系受力过程，模拟结果和试验数据吻合得比较好；文献由于本文采用的细粒混凝土中没有粗骨料，细[8]基于微观和细观的分析，采用各向异性损伤模型骨料的最大粒径为1．2mm，所以用于普通混凝土的模拟了工字型粱四点弯曲的荷载变形行为．文献E9-抗压本构模型能否用于细粒混凝土的受弯计算，需11]采用解析的方法对TRC的力学行为进行了研要通过理论计算来选择合适模型．本文对细粒混凝究，其中文献I-9]应用复合材料层合板理论，考虑了土的抗压上升段选择了3个典型模型口。，达到极基体、织物、界面的性能和损伤参数的影响，模拟了限荷载应变后，采用一水平段，模型中采用无量纲织物增强复合材料的单轴张拉行为；文献[10—11]基坐标：于著名的ACK模型(由英国学者Aveston，Cooper一，一7O"c，N一E(1)与Kelly最先提出)，通过一个两参数韦布尔分布函式中：为混凝土棱柱体抗压强度；为。数考虑了基体材料张拉强度的随机特性，模拟了混凝土的TRC构件的应力应变行为，能较好预测试验结果．压应力；￡。，￡分别为与和口。对应的应变；E。为文献[3，12—13]基于试验结果和理论研究，给出了混凝土初始弹性模量；E为峰值应力处割线模量．TRC构件单轴拉伸、弯曲和剪切承载力的设计计算公式，但相关的关键参数仅仅局限于文献研究的几模型：{232--．g72三／。c2种纤维．模型2C17]：』’y一№+3—2N+‘N一2。国内在TRC构件计算理论的研究方面相对比l一1较薄弱．文献[4]基于RC结构的设计计算理论，探0≤≤1，一讨了TRC受弯构件承载力的计算；文献[14]简单地1<．72≤e。／￡。 学兔兔www.xuetutu.com建筑材料学报第14卷一一fvf0≤￡f≤￡fy￡ft￡f艟刑模型3『18]：．J一1+(N一2一)x0≤z≤。一￡fy【Y一11凝土的约束作用，单独承载前纤维束的刚度较纤维式中：，e分别为细粒混凝土的张拉应力、张拉应束埋人混凝土前的高．变．￡t。为与抗拉强度厂对应的极限拉应变．1．3TRC梁跨中最大挠度的计算忽略由于裂缝之间的细粒混凝土承受一些拉力导致构件刚度增大的影响以及由剪力导致的斜拉裂缝和由纤维编织网的黏结滑移所引起的附加变形．根据文献[23]中采用弯矩面积法计算直杆弯曲变形时挠度的理论方法，在此采用弯矩一曲率(M-c)曲线上的散点来计算弯曲梁的跨中最大挠度值．试件尺寸为480mmX100mmX100mm，计算跨度为380mm，图1单根纤维束的张拉应力一应变关系采用四点弯曲试验，加载点之间的距离为100mm，Fig．1Stress—strainrelationshipfromsingleyarn如图3．tensiletests图2所示的应力一应变关系的本构如下：图3弯曲试验装置Fig．3Schematicoftestsetupforfour—pointbendingtest(size：mm)C点最大挠度可由式(7)获得：∞一『r(r)d(7)图2由TRC薄板试件单轴张拉试验获得的纤维式中：跨中C处最大挠度即为AC段曲率对于过A束应力一应变关系Fig．2Stress—strainrelationshipfromuniaxialextension点竖轴的面积矩；(r)为距离C点r处的曲率．testsofTRC—thinplatespecimens由于高性能的细粒混凝土具有很好的自密实能 学兔兔www.xuetutu.com第1期尹世平，等：多层纤维编织网增强混凝土梁的挠度计算力l4]，因此可以先把纤维编织网按等间距(8mm)固(11)确定O"f为纤维束的拉应力；A为每层纤维束的定到木模上，最外层纤维编织网的保护层厚度为总截面积．5mm；然后浇注一部分细粒混凝土，在振动台上轻fh一h—h0≤￡≤￡o微振动以保证细粒混凝土与纤维束能良好接触；最J(1】)lht：=：三^￡oa．Af(f!一h。)一M(12)断，都可以根据截面力和弯矩的平衡方程来确定设i计的控制参数．已知截面高度h和宽度b，细粒混凝式中：h为第i层纤维编织网合力作用点到顶层混土的抗压强度-厂和对应的压应变e。，纤维编织网的凝土的距离，当e一e。时，可得到开裂弯矩Mc．布设层数及极限抗拉强度和极限拉应变．假定受整个计算过程通过Matlab编程来完成，按一定压区高度为h，梁受拉区底面的应变为￡，根据平截的数量级增加￡，在关键点适当加密，即可以分析构面假定(见图4，5)，可确定顶层混凝土的压应变和件的整个受力过程．纤维编织网的拉应变如下：2计算结果及分析细粒混凝土的单轴受压应力一应变关系及相关的力学参数可参见文献[24]，fc处的极限荷载应变e。=0．00304，极限压应变取为一0．0038(由￡。除以0．8得到)EZ53．单独试验测得的细粒混凝土28d抗压强度fc一55MPa，抗拉强度_厂t一2．5MPa，其巨(a)Section(b)Strain(c)Stress对应的拉应变取为￡f0—0．0001．图4构件开裂前示意图2．1不同抗压本构模型的影响Fig．4Schematicdiagramofcomponentbeforecracking根据上述分析理论，研究了不同的混凝土受压本构模型对计算结果的影响，结果如图6．由图6可见，不同的混凝土抗压本构模型对计算结果影响不大．在同样的荷载水平下，模型1的挠度计算结果最小，模型2和模型3的计算结果几乎完全一致．但是在计算过程中，由于模型3的分母上有未知数，积分计算的解析公式非常繁琐，不便于工(aJSection【bJStrain【c)Stress程人员的应用．同理，模型2中多项式的形式和参数图5构件开裂后示意图N的存在，也给解析公式的计算带来不便，而模型1Fig．5Schematicdiagramofcomponentaftercracking形式简单，计算结果较理想，因而，后面的理论分析都采用模型1来进行．ec一et(8)2．2不同布设层数的影响图7给出了不同布设层数对纤维编织网增强一一et㈩L小梁受力性能影响的计算结果．由图7可见，在出现第1条宏观裂缝之前，这3种布设层数的计算结给定某一e，由截面力和弯矩的平衡方程式果几乎重合，说明在一定配网率下开裂前纤维编(10)和式(12)即可求解h和截面弯矩M．织网对构件的刚度几乎没有影响．这可能是由于z出一cz出一奎一。㈣，纤维编织网截面积相对于构件截面积较小的缘i故．开裂后，随着布设层数的增加，可以更好地约式(10)中(．z)为细粒混凝土的压应力函数()束住细粒混凝土的裂缝发展，因此在同样荷载水为细粒混凝土的拉应力函数；h为受拉区高度，由式平下构件变形更小． 学兔兔www.xuetutu.com18建筑材料学报第14卷8可见，不同极限荷载应变e。对理论分析结果的影响不明显．随着eo的增大，荷载有变小而挠度有变大的趋势，与实际e。一0．00304相比，极限荷载和挠度的最大误差分别为0．8％和2．4．Mid—spandeflection／mm(a)Onelayeroftextile图8不同￡。F小梁的荷载一挠度曲线Fig．8Loadmid-spandeflectioncurvesofsmallbeamwithdifferent￡02．4不同抗压强度的影响O同样，对3层网增强小梁的情况进行了计算分Mid—spandeflection／mm析，其不同抗压强度下的计算结果如图9所示．由图(b)Twolayertextiles9可见，不同的抗压强度厂对理论分析结果的影响不大．比较发现，随着的减小，荷载有变小而挠度有变大的趋势，而与实际一55MPa相比，极限荷载和挠度的最大误差分别为1．04和1．35．至0g(C)Threelayertextiles图6不同层数纤维编织网增强小梁荷载与挠度曲线Fig．6Loadsmid—spandeflectioncurvesofsmallMid—spandeflection／mmbeamreinforcedwithdifferentlayertextiles图9不同下小粱的荷载一挠度曲线Fig．9LoadVSmid—spandeflectioncurvesofsmallbeamwithdifferentf0互3试验值和计算值的比较害同样规格的试件有3个，配网的试件分粘砂和不粘砂及不同的布设层数，根据承载力等效的计算，钢筋配置了1根5的冷拔带肋钢筋，试验测得其抗拉强度为680MPa；保护层厚度为15mm，配筋率是0．24，为正常配置．图7不l司布设层数增强小梁的衙载一挠度曲线Fig．7LoadWSmid—spandeflectioncurvesofsmall3．1荷载与跨中挠度曲线beamreinforcedwithdifferentlayersoftextile2层网和3层网增强小梁的计算值与试验值的2．3不同极限荷载应变s。的影响比较结果见图1O，图中粘细砂和粘粗砂分别用SFS仅对3层网增强小梁的情况进行了计算分析，(stickingfinesand)，SCS(stickingcoarsesand)表示．其不同极限荷载应变e。下的结果如图8所示．由图由图10可见，无论几层网，开裂之前，理论值和 学兔兔www.xuetutu.com第1期尹世平，等：多层纤维编织网增强混凝土梁的挠度计算试验值几乎一致．由于网的层间距设计得不是很理由表1的试验值可见，配置纤维编织网的混凝想，导致开裂后，纤维编织网对裂缝的约束效果不理土开裂荷载要高于配钢筋的和纯的细粒混凝土．这想，荷载波动较大，但计算值和试验值的变化趋势基是由于纤维编织网的保护层仅有5mm，纤维直径很本一致，说明本计算理论可用于TRC构件的设计计小，且在100mm宽度范围内均匀分布了8根受力算，这还需要进一步的试验验证．Z考0纤维，在380mm的计算跨度内，有更多的纬向纤维分布，这样可以很好地约束住细粒混凝土，从而使细粒混凝土和纤维编织网共同变形，提高了开裂荷载．配置同样层数的情况下，粘粗砂的开裂荷载要高于粘细砂的，粘细砂的高于不粘砂的，这是由于粘砂增加了纤维编织网和细粒混凝土之间的界面黏结，使其更好地约束住了周围的细粒混凝土，因此有更高的开裂荷载．但随着布设层数的增加，开裂荷载有下O降的趋势，这可能是因为细粒混凝土和纤维编织网Mid—spandeflection／iron(a)Twolayers黏结在一起，在变形时为满足变形协调条件，两种材料间本身就会存在界面应力，致使网孔周围或者两者交界处附近产生微小的脱黏，降低了理论上构件的承载力．随着纤维编织网层数的增加，施工影响也随之增大，在网孔处产生的空隙等缺陷比单层网构件更多，所以与单层网相比，多层网的开裂荷载较低，但影响不是很明显．由表1的理论计算值可见，开裂荷载随着纤维0Mid—spandeflection／mm编织网布设层数的增加而变大，这是由于提高配网(b)Threelayers率即可以提高构件开裂截面刚度的缘故．但因网的图102，3层网增强小梁理论计算和试验的荷载一挠度曲线层间距偏大，所以第3层网的约束作用发挥的不是Fig．10Comparisonofloadvsmid—spandeflectioncurves很好．试验和理论破坏荷载的最大误差都在10以betweencalculatedvalueandexperimentalvalue内，表明计算结果还是比较准确的．withtwoandthreelayersoftextiles4结论3．2开裂荷载和极限荷载采用前面的计算理论来计算混凝土梁的开裂荷1．GB50010--2002建议的混凝土抗压模型形载和极限荷载，结果见表1，不粘砂用NSS(nostick—式简单，计算结果比较理想，便于应用，建议工程设ingsand)表示．计人员采用此模型设计TRC结构．表1试验和计算的混凝土梁的荷载值2．改变细粒混凝土的抗压强度和极限荷载应Table1Experimentalandcalculatedloads变，对计算结果影响不大．由于纤维编织网的截面积较小，开裂前其对构件的刚度几乎没有影响．3．对比混凝土梁的荷载一挠度曲线发现：开裂之前，计算值和试验值几乎一致．开裂后，2层网和3层网增强小梁的计算值和试验值的变化趋势基本一致，说明本计算理论可作为TRC构件设计计算的参考模型．4．纤维编织网粘砂在一定程度上可以提高细粒混凝土和纤维束之间的黏结，有利于提高结构的抗裂效果．5．由于模型中没有考虑纤维束和基体材料的界面特性及开裂后的裂缝特征，因此目前仍不能准确预测TRC的承载行为，进一步研究工作需完善此方 20建筑材料学报第14卷学兔兔www.xuetutu.com面内容．RILEMPublicationSARL，2006：151—16O．[13]HEGGERJ，VOSSS．Investigationonthebearingbehavior6．纤维材料和细粒混凝土本身的脆性破坏特andapplicationpotentialoftextilereinforcedconcrete[J]．En—征，使TRC结构达到极限荷载时没有明显的破坏预gineeringStructures，2008，30(7)：2050—2056．兆．考虑到结构的安全性，建议与延性较好的钢筋联[14]苟勇，孙伟，REINHARTHW，等．短纤维和织物增强混凝土合使用，在满足钢筋最小配筋率的情况下防止纤维薄板试验研究[J]．土木工程学报，2005，38(11)：58—63．网突然断裂所造成的脆性破坏．这样不仅可以满足XUNYong，SUNWei，REINHARTHW，eta1．Anexperi—mentalstudyonshortfiberandtextilereinforcedconcrete承载力的要求，还可以降低结构自重，为薄壁大跨混thin—slabs[J]．ChinaCivilEngineeringJournal，2005，38(11)：凝土结构的发展提供新的空间．与钢筋联合增强的58-63．(inChinese)研究在后续工作中即将开展．[15]黄金，姚立宁，何军拥．碳纤维格栅混凝土抗弯性能研究[J]．河南科学，2002，20(6)：751-754．参考文献：HUANGJin，YAOLi—ning，HEJun—yon．Flexureperformance[1]JESSEF，WILLN，CURBACHM，eta1．Loading—bearingbe—researchonconcretereinforcedbycarbonfibergrid[J]．havioroftextile—reinforcedconcrete[CD]．ACISP一250，2008：HenanScience，2002，20(6)：751—754．(inChinese)59-68．[16]GB500102002混凝土结构设计规范[S]．[2]HEGGERJ，WILLN，BRUCKERMANNO，eta1．Loading-GB50010--2002Codefordesignofconcretestructure[S]．bearingbehaviorandsimulationoftextile—reinforcedconcrete(inChinese)[J]．MaterialsandStructures，2006，39(8)：765—776．[173过镇海．混凝土的强度和本构关系——原理与应用[M]．北[3]HEGGERJ，SCHNEIDERHN，VOSSS，eta1．Dimensioning京：中国建筑工业出版社，2004：42—43．andapplicationoftextile—reinforcedconcrete[CD]．ACISP一GUOZhenhai．Thestrengthandconstitutiverelationofcon—250，2008：69-84．crete--Principleandapplication[M]．Beijing：ChinaArchitec—[4]李赫．纤维编织网增强混凝土力学性能的实验研究及理论分tureandBuildingPress，2004：4243．(inChinese)析[D]．大连：大连理工大学，2005：8996．[18]Comit6Euro—InternationalduBOton，CEB-FIPModelCodeLIHe．Analysisandexperimentalstudyontextilereinforced1990一DesignCode[M]．UK：RedwoodBooks，1993．concreteelements[D]．Dalian：DalianUniversityofTechnolo[19]XUSL，KRUGERM，REINHARTHW．Bondcharacteris—gY，2005：89—96．(inChinese)ticsofcarbon，alkali—resistantglassandaramidtextilesin[5]BRI]CKNERA，ORTHLEPPR，CURBACHM．Textilerein—mortar[J]．ASCEJournalofMaterialsinCivilEngineering，forcedconcreteforstrengtheninginbendingandshear[J]．2004，16(4)：356-364．MaterialsandStructures，2006，39(8)：741—748．[2o]苟勇，孙伟，REINHARDTHw，等．碳纤维织物增强混凝土[6]HAUISLER—COMBEU，HARTIGJ．Bondandfailuremecha—薄板的界面粘结性能试验[J]．东南大学学报，2005，35(4)：nismsoftextilereinforcedconcrete(TRC)underuniaxialten—593—597．sileloading[J]．CementandConcreteComposites，2007，29XUNYong，SUNWei，REINHARDTHW。eta1．Experiment(4)：279—289．Ontheinterfacebondingperformanceofcarbontextilerein—[7]HOILERS，BUTENWEGC，NOHSY，eta1．Computationalforcedconcretesheets[J]．JournalofSoutheastUniversitymodeloftextile—reinforcedconcretestructures[J]．Computers2005，35(4)：59397．(inChinese)andStructures，2004，82(23)：1971—1980．[21]RAUPACHM，ORLOWSKYJ，BUTTNERT，eta1．Epoxy—[8]CHUDOBAR，MOLLERB，MESKOURISK，eta1．Numeri—impregnatedtextilesinconcrete—loadbearingcapacityanddu—-calmodelingoftextile—reinforcedconcrete[CD]．ACISP一250，rability[C]／／TextileReinforcedConcrete．France：RILEM2008：149—16O．PublicationSARL，2006：77—88．[9]MOBASHERB，PAHILAJANIJ，PELEDA．Analyticalsire—[223BOSCHEA，JESSEF，ORTLEPPR，eta1．Texti1e—reinf。rcedulationoftensileresponseoffabricreinforcedcementbasedconcreteforflexuralstrengtheningofRC-structures(part1)：composites[J]．CementandConcreteComposites，2006，28Structuralbehavioranddesignmodel[CD]．ACISP一251，(1)：77—89．2008：19—4O．[101CUYPERSH，WASTIELSJ．Astochasticcrackingtheoryfor[23]龙驭球，包世华．结构力学(上册)[M]．第2版．北京：高等教theintroductionofmatrixmultiplecrackingintextilerein—育出版社，1994：216—219．forcedconcreteundertensilel0ading[c]∥Texti1eReinforcedL0NGYu—qiu。BAOShi—hua．Structuralmechanics(VolumeConcrete．France：RILEMPublicationSARL，2006：193-204．1)[Mj．2ndedition，Beijing：HigherEducationPress，1994：[11]CUYPERSH，WASTIEISJ．Thinandstrongconcretecorn—216—219．(inChinese)positeswithglasstextilereinforcement：modelingthetensile[24]尹世平，徐世娘．高性能精细混凝土单轴受压性能的试验研究response[CD]．ACISP-250，2008：131—147．[J]．大连理工大学学报，2009，49(6)：919925．[12]VOSSS，HEGGERJ．DimensioningoftextilereinforcedconYINShi—ping，XUShi—lang．Experimentalstudyofuniaxialcretestructures[c]／／TextileReinforcedConcrete．France：compressionpropertiesofhighperformancefinegrainedcon— 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